Обтекание, цилиндра

Рис. 6-15. Обтекание цилиндра поперечным потоком жидкости

Рис. 12.13. К определению проекции на направление потока сил давления и трения при поперечном обтекании цилиндра

Рис. УП-1. Схема обтекания цилиндра (сплошные линии — поток газа прерывистые линии-траектория частиц, улавливаемых при инерционном столкновении).

Рис. П-5. Схема механизма улавливания путем перехвата сфер различных размеров (спектр обтекания цилиндра).

Рис. 1.14. Схема обтекания цилиндра потоком 1 — стенка 2 — цилиндр 3 30

На основе анализа изложенного можно сделать вывод о том, что гидравлическое сопротивление тела (в данном случае цилиндра) при обтекании его жидкостью включает две составляющие сопротивление трения и сопротивление давления, являющееся равнодействующей давлений на поверхность. Первая составляющая увеличивается после наступления переходного режима. Вторая составляющая существенно зависит от расположения точек отрыва и в случае обтекания цилиндра (или шара) может уменьшаться после переходной области. Результирующий эффект в переходной области зависит от формы тела, так как сопротивление трения является главной составляющей для хорошо обтекаемых тел (например, крыло самолета), а сопротивление давления существенно для плохо обтекаемых тел (например, цилиндра). [c.117]

В. Обтекание цилиндров различной формы. Сопротивление затупленных тел зависит главным образом от р ас- [c.140]

Рис. 6. Сравнение результатов, полученных из (17), с данными различных авторов, полученными для поперечного обтекания цилиндров

Экспериментальное изучение соответствующей картины обтекания цилиндра дает весьма наглядные результаты. В книге Шлихтинга [25] приведены отлич- [c.30]

В частных случаях чисто деформационного ( 2 — 0) и простого (I I = 1) линейного сдвигового обтекания цилиндра выражение (7.7) переходит в результаты работ 162, 163] [c.116]

Вид зависимости ц> = [ (е) приведен на рис. 134 для условий обтекания цилиндра потоком с частичками антрацита и металла (б 10 мк). Экспериментальные данные отличались от рассчитанных по уравнению (6. 25) на 4,0% [2551. [c.266]

Прн потенциальном обтекании цилиндра абсолютная скорость потока связана с текущими параметрами соотношением (рис. 4.6) [c.175]

При и у — О получаем обтекание цилиндра вдоль действительной оси (рис. 1.29). В этом случае [c.43]

В литературе [70] приводятся также данные по коэффициенту восстановления, как местному, так и среднему, для цилиндра в потоке, перпендикулярном к его оси. Они дают рост г с увеличением числа М и уменьшение его с увеличением угла ср, образуемого радиусом-вектором, проведенным от оси к данной точке на поверхности цилиндра, с направлением, противоположным скорости невозмущенного потока. Теории коэффициента восстановления для обтекания цилиндра не существует. И поэтому о каком-либо теоретическом истолковании полученных экспериментальных данных говорить не приходится. [c.304]

Действительное значение КЭ лежит между этими двумя значениями, и может быть определено при рассмотрении движения капель при обтекании цилиндра. [c.497]

Рассмотрим осаждение капель одинакового радиуса из потока газа при поперечном обтекании цилиндра со скоростью П вдали от цилиндра. Предположим, что капли достаточно малы, поэтому для определения силы сопротивления можно пользоваться формулой Стокса. Тогда траектории движения капель определятся уравнением [c.497]

Для примера опишем обтекание цилиндра (рис. 59) равномерно движущимся бесконечным потоком. Поступающая жидкость разделяется надвое, плавно обтекая цилиндр вплоть до миделевого сечения Ь—Ь (наибольшего сечения, перпендикулярного к направлению движения). Скорость этого обтекания увеличивается от точки разветвления до миделевого сечення, где она достигает 1шибольшего значегшя. [c.100]

Рис. 5. Сравнение результатов, полученныхиз<17), с данными различных авторов, полученными при поперечном обтекании цилиндров (согласно [23])

Рмс. 7. Влияние сюпепи турбулентности пи коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании цилиндров воздухом [c.246]

Информация о влиянии недогрева иа при поперечном обтекании цилиндров ограничена. На рис. 4 приведены данш,1е для воды, полученные в [2J. За исключением высоких значений линии для каждой скоростн параллелыН) , что предполагает постоянн ое приращение i/ r с недогревом независимо от скорости. Как и для кипении с недогревом в большом объеме, можно записать [c.407]

Величко и Радушкевичем [886]. Приближенные уравнения описывающие обтекание цилиндра, были эмпирически выведены Селлом [750] и методом последовательных приближений Томом [855] и Дэви [206]. [c.300]

Рпс. 12.14. Модифицирован- Рис. 12.15. Зависимость коэффициента ло-ные функции Бесселя ну- Сового сопротивления от числа при полевого и первого порядка перечном обтекании цилиндра сплошная линия — теория, кружочки — опыты Штальдера, Гудвпна п Кригера [c.168]

Заменяя производные по х разностным отношением по двум точкам, авторы получают рекуррентную систему двух обыкновенных уравпений по г], метод решения которой не обсуждается. Вопросы удовлетворения граничных условий па бесконечности не затрагиваются, хотя приводятся результаты расчетов вплоть до точки отрыва для обтекания цилиндра слгнмаемой и несжимаемой Я пд-коотдмп. [c.238]

Рассмотрим сначала обтекание цилиндра при малых числах Рейнольдса = аПоо — скорость потока [c.110]

При безотрывном потенциальном обтекании цилиндра поступательным потоком идеальной жидкости в соответствии с известным решением БуссинескаЗЬ = 4я /2ре1/2 [c.113]

При обтекании зданий с острыми углами псевдостационар-ный режим течения установится при меньших числах Рейнольдса, чем при обтекании цилиндра. Исходя из опытов в аэродинамической трубе, можно считать, что при числах Ке ЗООО—5000 надежно наступает автомодельность обтекания зданий. Поэтому в аэродинамических трубах можно получить усредненные линии тока вокруг здания, обдуваемого ветром, размеры циркуляционных зон аэродинамической тени, подпора и следы. [c.27]

При значениях т -> —0,1, т. е. когда в потоке действуют незначительные отрицательные ускорения, течение жидкости носит струйный характер, подчинающийся закону потенциального обтекания цилиндра (4.1). [c.178]

Ке < (150 + 200). В начале этого диапазона чисел Рейнольдса более резко, чем до сих пор, изменяется схема обтекания удлиняющиеся вихри ближнего следа теряют устойчивость и начинают отрываться от цилиндра попеременно с каждой стороны, уносясь потоком (вихревая дорожка Кармана, рис. 1.1861а) с этого момента обтекание цилиндра принимает пульсирующий характер, так как при каждом отрыве вихря изменяется давление потока на тело. [c.428]

Описанные в пп. 10 - 15 характерные диапазоны чисел Рейнольдса для различных форм обтекания цилиндра (шара) верны лишь при условии обтекания тела ламинарным или слаботурбулизированным потоком ( <0,01%, где [c.429]

Дунчевский Г.М. Исследование обтекания цилиндра в трубе круглого сечения // Гидравлика и гидротехника / Межвед. республ. научно-техн. сборник. Киев, 1966. №4. С. 110- [c.644]

Аналогично можно получить выражение для потока на цилиндрическое препятствие при поперечном обтекании. Сложность состоит в том, что стоксовое обтекание цилиндра не существует. Однако можно воспользоваться решением Озеена, в котором частично учтены инерционные члены в уравнениях Навье — Стокса (заменой члена (м У)м на (С/ У)м). Это приближение справедливо при Ке< 1. Воспользуемся решением этой задачи [63], из которого следует, что вблизи поверхности цилиндра [c.224]

В правую часть системы уравнений (19.27) входит безразмерный параметр S — число Стокса. Известно [56], что капли заданного размера не при всех значениях S достигают обтекаемого цилиндра. Существует такое критическое значение S , что осаждение на цилиндре возможно при S > S . Для потенциального обтекания цилиндра приближенное решение уравнений (19.27) дает значение S = 0,0625. Однако при Re 1 возле поверхности цилиндра обра-32 - 1461 497 [c.497]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология