Теплоотдача при обтекании цилиндра

Теплоотдача при вынужденном поперечном омывании пучков труб. При поперечном обтекании одиночных труб и тем более пучков труб практически всегда имеет место турбулентный режим. Опыт показывает, что плавное, безотрывное обтекание одиночного цилиндра происходит только при очень малых значениях Re(Re<5). При поперечном обтекании переход от ламинарного потока к турбулентному не происходит резко при превышении критического значения Ре, как это имеет место для потока в трубе. [c.110]

Рис. 11.6. Распределение теплоотдачи по поверхности цилиндра (1) и пластины (2) (характерным размером в выражениях для Nu и Ке является I — длина пластины, 1 = (I при обтекании цилиндра)

КОНВЕКТИВНАЯ ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ ОБТЕКАНИИ ЦИЛИНДРА [c.354]

Местные коэффициенты теплоотдачи при поперечном обтекании одиночных цилиндров. Как можно видеть из рнс. 3.19, местный коэффициент теплоотдачи [c.59]

Рис. 5.2. Теплоотдача при продольном обтекании пучка цилиндров а — поперечное сечение пучка б — средние значения числа Nu , рассчитанного по эквивалентному диаметру (0,488 s —I), и Nu o , рассчитанного по диаметру цилиндра 2R

I. Теплоотдача при вынужденном поперечном обтекании одиночных цилиндров [c.349]

Теплоотдача при обтекании цилиндра [c.289]

По оси ординат на рис. 11.33 отложены коэффициенты гидравлического сопротивления обтекаемых тел, а по оси абсцисс — числа Рейнольдса Re , отнесенные к диаметру шара или пучку труб и к истинной скорости потока. Из рис. 11.33 видно, что в области Re >10 (что соответствует Reg>20 для зернистого слоя) fa как для шара, так и для цилиндра в свободном потоке, зернистом слое и пучке труб соизмеримы при малых Re коэффициенты гидравлического сопротивления для шара и цилиндра в слое в 10-15 раз больше, чем для отдельного тела при той же линейной скорости потока. Это отличие объясняется различной картиной обтекания элементов в слое и свободном потоке при малых Re. Сопоставление данных по гидравлическому сопротивлению, теплоотдаче к поверхности зернистого слоя, диффузии и продольному перемешиванию при движении жидкости в зернистом слое позволяет более ясно представить физическую природу движения жидкости в зернистом слое при различных значениях критерия Рейнольдса (см. гл. IV и V). [c.105]

При поперечном обтекании трубы или круглого прутка поток раздваивается, причем по обе стороны вдоль передней полуцилиндрической поверхности нарастает пограничный слой медленно движущейся жидкости. Вблизи границы передней полуцилиндрической поверхности этот слой обычно разрушается, отрывается от поверхности цилиндра и уносится потоком, а за цилиндром образуется вихревая зона (рис. 1-5). Коэффициент теплоотдачи имеет наибольшее значение на линии соприкосновения потока с цилиндром, постепенно уменьшается по направлению к границе передней полуцилиндрической поверхности, а затем за счет завихрений снова увеличивается на тыловой полуцилиндрической поверхности. [c.34]

Непропорциональное увеличение коэффициента сопротивления вызвано, вероятно, суш,ественной долей сопротивления формы поверхности в полной потере давления на трение. В потоке вдоль пластин и внутри гладких труб, где сопротивление формы отсутствует, аналогия между переносом тепла и количества движения достаточно хорошо соблюдается. Однако при поперечном обтекании цилиндров сопротивление формы составляет основную часть полного сопротивления потоку, и коэффициент сопротивления (рассчитанный по полному перепаду давления) больше не связан с коэффициентом теплоотдачи линейной зависимостью, как в случае /-фактора. По-видимому, то же положение справедливо в случаях, когда элементы шероховатости твердой поверхности простираются за пределы ламинарного подслоя — в турбулентное ядро. [c.363]

Теплоотдача круглого цилиндра, вращающегося вокруг своей оси в объеме неподвижной жидкости, описывается формулой (9.2,6) при числе Рейнольдса, определенном по окружной скорости и=япВ. При Ке<10 С= = 10,6, т=0 при М0з<Ке<2-103 С=0,051, т = 0,76. При Ке>2-10 расчет ведется по данным для поперечного обтекания неподвижного цилиндра при данной окружной скорости. Значения коэффициентов С я т для поперечно обтекаемых стержней различной формы приведены в табл. 9,3. [c.152]

Как видно из рисунка, на расстоянии датчика от задней критической точки цилиндра Л =15 мм при Rej =3,3 10 локальное газосодержание на оси канала достигает ф =90%. Такая очень высокая концентрация пузырьков в следе за цилиндром неизбежно приводит к изменению течения в циркуляционной зоне и, следовательно, характера обтекания цилиндра в целом. Симметричное распределение концентрации пузырьков с минимумом на оси свидетельствует о периодичности отрыва вихрей с попеременным образованием с двух сторон цилиндра. Чем больше нарушается симметрия распределения газосодержания, тем более периодичный отрыв вихрей. (Кривая 2, 2 рис. 4, е ). Как известно из литературы [З], нарушение регулярного срыва вихрей приводит к уменьшению теплоотдачи в кормовой части цилиндра. [c.110]

Выражения для коэффициентов трения и теплоотдачи имеют особенность, так как ио О при 0. Поэтому удобнее в качестве характерной скорости использовать скорость невозмущенного потока. При обтекании круглого цилиндра диаметром d вблизи критической точки справедливо соотношение [c.299]

В первой части рассматривается механизм явления, локальные и средние коэффициенты теплоотдачи, а также аналогии между теплоотдачей и другими процессами. Данные по теплоотдаче газов, при поперечном обтекании одиночных цилиндров С [c.348]

Тела сложной формы. Картина обтекания тел сложной формы и процессы теплоотдачи при этом имеют ряд особенностей. Опыт показывает, что плавный характер поперечного обтекания труб и стержней с разной формой сечения, шара и других неудо-бообтекаемых тел возможен лишь при очень малых значениях числа Рейнольдса. В характерных для практики условиях обтекание тел сопровождается отрывом потока и образованием в кормовой части вихревой зоны. Своеобразие обтекания тел существенно сказывается и на их теплоотдаче. Так, например, интенсивность теплоотдачи по периметру поперечно обтекаемого цилиндра резко изменяется по мере нарастания пограничного слоя от максимума в лобовой точке (ф=0) до минимального значения в области <р=80+-100° (см. табл. 2.26), а затем в кормовой части вновь возрастает за счет интенсивного вихревого движения жидкости. При прочих равных условиях теплоотдача максимальна, когда направление набегающего потока перпендикулярно оси цилиндра. С уменьшением угла атаки коэффициент теплоотдачи уменьшается. [c.173]

Предполагая, что отрыв пограничного слоя с поверхности ребра происходит при значениях максимума интенсивности теплоотдачи, получим картину положений точек отрыва по поверхности ребра в зависимости от режима обтекания ребристого цилиндра. Точка перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный, равно как и точка отрыва на несущем цилиндре — общая (0 я 82- -83°). Однако, если геометрическое место точек перехода [c.182]

Теплоотдача при поперечном обтекании одиночного цилиндра и призматического стержня рассчитывается следующим образом. [c.289]

В химической технологии часто используются твердые дисперсные материалы сферической или близкой к сферической формы, обменивающиеся теплотой с внешним потоком теплоносителя. Шар, как и цилиндр, при поперечном обтекании представляет собой плохообтекаемое тело. При Ке = об//у>50 в кормовой области за шаром возникает вихреобразование, и среднее значение коэффициента теплоотдачи здесь также определяется увеличивающейся по направлению обтекания толщиной пограничного слоя и степенью турбулизации в кормовой части шара. [c.72]

Стабилизированная теплоотдача при продольном обтекании пакета цилиндров характеризуется данными, приведенными на рис. 5.2. [c.96]

Среди большого многообразия компоновок теплообменных поверхностей из пакетов цилиндрических труб основными являются коридорные и шахматные (рис. 9.4). Характерными геометрическими параметрами являются = — относительный продольный шаг между осями цилиндров 5г = = 52//) — относительный диагональный шаг между осями цилиндров (для шахматных пакетов). В первом ряду пакета трубы находятся в условиях, практически близких к условиям обтекания одиночного цилиндра (если только межтрубный зазор достаточно велик), а в последующих рядах гидродинамическое сопротивление и теплоотдача возрастают. Это является следствием того, что первые ряды действуют как турбулизаторы. Стабилизация течения происходит в пределах 10% после 4-го ряда и практически полностью после 14-го ряда. Базисом для расчетов является стабилизированное течение при угле атаки р = 90° (т. е. при строго поперечном течении). За характерный линейный размер принимается наружный диаметр труб, за характерную скорость течения 7= Уо/ 11 , где г коэффициент наибольшего сужения проходного сечения пакета по ходу потока. [c.154]

Аннотация. Эта глава разделена на четыре части 1) теплоотдача при внешнем обтекании одиночных цилиндров, шаров и тел обтекаемой формы 2) теплоотдача ребристых поверхностей 3) теплоотдача при обтекании пучков труб и 4) теплоотдача труб, расположенных в кожухе теплообменника, разделенного поперечными перегородками. [c.348]

Теплоотдача при поперечном обтекании жидкостью шахматных пучков труб. Расчетная зависимость приведена в виде графика на рис. 115 работы [38] (или рис. Т-8 в работе [56а]) и представлена кривой ABD на рис. 10-20 кривая ВС построена по данным, полученным для маслоохладителей [61] кривая EF соответствует нагреву жидкостей при поперечном обтекании одиночных цилиндров (рис. 10-12). Здесь необходимы дополнительные данные. [c.377]

Обобщение данных для одиночного цилиндра. Средние по периметру коэффициенты теплоотдачи при внешнем обтекании воздухом одиночных обогреваемых паром или электриче- [c.353]

Область изменения параметров при исследовании теплоотдачи при поперечном обтекании одиночных цилиндров [c.354]

Рмс. 7. Влияние сюпепи турбулентности пи коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании цилиндров воздухом [c.246]

Учитывая, что коэффициент конвективной теплоотдачи аконв при ламинарном обтекании цилиндра (проводов) поперек его оси соответствует [c.284]

Средний коэффициент теплоотдачи при обтекании цилиндра квазиизо-термическим потоком определяется формулой [7.2] [c.151]

При обтекании тел потоком газа часго значение конвективного коэффициента теплоотдачи является достаточно малым. В этом случае термические сопротивление можно заметно уменьшить с помо1цыо увеличения поверхности или ее оребреиия. Развитые 1юверхностн можно подразделить на поверхности с н )ямыми, кольцевыми ребрами и ребрами в виде небольших цилиндров или. шипами. Схематично различные виды ребер показаны на рис. П. [c.251]

В (111 указанр ый подход распространен на восходящее поперечное обтекание недогретой жидкостью горизонтального цилиндра. При скоростях Ц1 >2,5 м/с и при недогреве жидкости (около 45 С) коэффициенты теплоотдачи увеличиваются примерно в 4 раза. Таким образом, эти значения приближаются к значениям, ожидаемым ири пузырьковом кипении органических жидкостей [2000—3000 Вт/(м--К)]. [c.408]

Рисунок 3 Схема нонеречного обтекания трубы тенлоносителем а-нри ламинарном пограничном слое б -при турбулентном пограничном слое в -распределение скорости у поверхности трубы г - изменение локального коэффициента теплоотдачи по поверхности цилиндра (1 Яе=70 800 2 Яе=219 ООО)

Пелепейченко И. И., Симбирский Д. ф. Теплоотдача цилиндра при поперечном обтекании потоком с гармоническим изменением скорости. Теплоэнергетика, 1963, № 3. [c.90]

Выводы и практические рекомендации. 1. Проточные нагреватели характеризуются большим коэффициентом теплоотдачи от теплоаккумулирующей стенки аппарата вследствие принудительной конвекции текучего продукта. Благодаря этому возможна интенсификация теплосъема за счет рациональной организации схемы обтекания теплоаккумулирующего тела. Кроме того, можно полезно использовать и тепло, выделяющееся в катушке, если охлаждать ее самим текучим продуктом. Эта идея частично реализована в конструкциях, показанных на рис. 2.17,6, где продукт обтекает вытеснители 3. Дальнейшим развитием этой идеи является разработка обобщенных приемов создания тепловой завесы между обмоткой и теплоаккумулирующим цилиндром, образуемой самим текучим продуктом. Это позволило создать на Уфимском ПО Химпром высокотемпературные нагреватели газов (температура нагрева до 560 С. что приближается к предельным температурам нагревателей с ферромагнитным стальным теплоаккумулирующим телом). [c.40]

Для щероховатой поверхности цилиндра значение а больше, чем для гладкой. Например коэффициент теплоотдачи при обтекании шероховатой трубы диаметром 50 мм (высота выступов шероховатостей равна 0,2—0,4 мм) примерно в 2 раза выше, чем для трубы с гладкой поверхностью. Следует отметить, что коэффициент при переходе от гладкой трубы к шероховатой увеличивается значительно меньше. [c.291]