Теплоотдача при поперечном обтекании цилиндра

КОНВЕКТИВНАЯ ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ ОБТЕКАНИИ ЦИЛИНДРА [c.354]

Непропорциональное увеличение коэффициента сопротивления вызвано, вероятно, суш,ественной долей сопротивления формы поверхности в полной потере давления на трение. В потоке вдоль пластин и внутри гладких труб, где сопротивление формы отсутствует, аналогия между переносом тепла и количества движения достаточно хорошо соблюдается. Однако при поперечном обтекании цилиндров сопротивление формы составляет основную часть полного сопротивления потоку, и коэффициент сопротивления (рассчитанный по полному перепаду давления) больше не связан с коэффициентом теплоотдачи линейной зависимостью, как в случае /-фактора. По-видимому, то же положение справедливо в случаях, когда элементы шероховатости твердой поверхности простираются за пределы ламинарного подслоя — в турбулентное ядро. [c.363]

Теплоотдача при вынужденном поперечном омывании пучков труб. При поперечном обтекании одиночных труб и тем более пучков труб практически всегда имеет место турбулентный режим. Опыт показывает, что плавное, безотрывное обтекание одиночного цилиндра происходит только при очень малых значениях Re(Re<5). При поперечном обтекании переход от ламинарного потока к турбулентному не происходит резко при превышении критического значения Ре, как это имеет место для потока в трубе. [c.110]

Местные коэффициенты теплоотдачи при поперечном обтекании одиночных цилиндров. Как можно видеть из рнс. 3.19, местный коэффициент теплоотдачи [c.59]

Теплоотдача при поперечном обтекании одиночного цилиндра и призматического стержня рассчитывается следующим образом. [c.289]

При поперечном обтекании трубы или круглого прутка поток раздваивается, причем по обе стороны вдоль передней полуцилиндрической поверхности нарастает пограничный слой медленно движущейся жидкости. Вблизи границы передней полуцилиндрической поверхности этот слой обычно разрушается, отрывается от поверхности цилиндра и уносится потоком, а за цилиндром образуется вихревая зона (рис. 1-5). Коэффициент теплоотдачи имеет наибольшее значение на линии соприкосновения потока с цилиндром, постепенно уменьшается по направлению к границе передней полуцилиндрической поверхности, а затем за счет завихрений снова увеличивается на тыловой полуцилиндрической поверхности. [c.34]

В химической технологии часто используются твердые дисперсные материалы сферической или близкой к сферической формы, обменивающиеся теплотой с внешним потоком теплоносителя. Шар, как и цилиндр, при поперечном обтекании представляет собой плохообтекаемое тело. При Ке = об//у>50 в кормовой области за шаром возникает вихреобразование, и среднее значение коэффициента теплоотдачи здесь также определяется увеличивающейся по направлению обтекания толщиной пограничного слоя и степенью турбулизации в кормовой части шара. [c.72]

Теплоотдача круглого цилиндра, вращающегося вокруг своей оси в объеме неподвижной жидкости, описывается формулой (9.2,6) при числе Рейнольдса, определенном по окружной скорости и=япВ. При Ке<10 С= = 10,6, т=0 при М0з<Ке<2-103 С=0,051, т = 0,76. При Ке>2-10 расчет ведется по данным для поперечного обтекания неподвижного цилиндра при данной окружной скорости. Значения коэффициентов С я т для поперечно обтекаемых стержней различной формы приведены в табл. 9,3. [c.152]

Аннотация. Эта глава разделена на четыре части 1) теплоотдача при внешнем обтекании одиночных цилиндров, шаров и тел обтекаемой формы 2) теплоотдача ребристых поверхностей 3) теплоотдача при обтекании пучков труб и 4) теплоотдача труб, расположенных в кожухе теплообменника, разделенного поперечными перегородками. [c.348]

В первой части рассматривается механизм явления, локальные и средние коэффициенты теплоотдачи, а также аналогии между теплоотдачей и другими процессами. Данные по теплоотдаче газов, при поперечном обтекании одиночных цилиндров С [c.348]

I. Теплоотдача при вынужденном поперечном обтекании одиночных цилиндров [c.349]

Область изменения параметров при исследовании теплоотдачи при поперечном обтекании одиночных цилиндров [c.354]

Теплоотдача при поперечном обтекании жидкостью шахматных пучков труб. Расчетная зависимость приведена в виде графика на рис. 115 работы [38] (или рис. Т-8 в работе [56а]) и представлена кривой ABD на рис. 10-20 кривая ВС построена по данным, полученным для маслоохладителей [61] кривая EF соответствует нагреву жидкостей при поперечном обтекании одиночных цилиндров (рис. 10-12). Здесь необходимы дополнительные данные. [c.377]

Рис. 5.2. Теплоотдача при продольном обтекании пучка цилиндров а — поперечное сечение пучка б — средние значения числа Nu , рассчитанного по эквивалентному диаметру (0,488 s —I), и Nu o , рассчитанного по диаметру цилиндра 2R

Среди большого многообразия компоновок теплообменных поверхностей из пакетов цилиндрических труб основными являются коридорные и шахматные (рис. 9.4). Характерными геометрическими параметрами являются = — относительный продольный шаг между осями цилиндров 5г = = 52//) — относительный диагональный шаг между осями цилиндров (для шахматных пакетов). В первом ряду пакета трубы находятся в условиях, практически близких к условиям обтекания одиночного цилиндра (если только межтрубный зазор достаточно велик), а в последующих рядах гидродинамическое сопротивление и теплоотдача возрастают. Это является следствием того, что первые ряды действуют как турбулизаторы. Стабилизация течения происходит в пределах 10% после 4-го ряда и практически полностью после 14-го ряда. Базисом для расчетов является стабилизированное течение при угле атаки р = 90° (т. е. при строго поперечном течении). За характерный линейный размер принимается наружный диаметр труб, за характерную скорость течения 7= Уо/ 11 , где г коэффициент наибольшего сужения проходного сечения пакета по ходу потока. [c.154]

Рмс. 7. Влияние сюпепи турбулентности пи коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании цилиндров воздухом [c.246]

В (111 указанр ый подход распространен на восходящее поперечное обтекание недогретой жидкостью горизонтального цилиндра. При скоростях Ц1 >2,5 м/с и при недогреве жидкости (около 45 С) коэффициенты теплоотдачи увеличиваются примерно в 4 раза. Таким образом, эти значения приближаются к значениям, ожидаемым ири пузырьковом кипении органических жидкостей [2000—3000 Вт/(м--К)]. [c.408]

Тела сложной формы. Картина обтекания тел сложной формы и процессы теплоотдачи при этом имеют ряд особенностей. Опыт показывает, что плавный характер поперечного обтекания труб и стержней с разной формой сечения, шара и других неудо-бообтекаемых тел возможен лишь при очень малых значениях числа Рейнольдса. В характерных для практики условиях обтекание тел сопровождается отрывом потока и образованием в кормовой части вихревой зоны. Своеобразие обтекания тел существенно сказывается и на их теплоотдаче. Так, например, интенсивность теплоотдачи по периметру поперечно обтекаемого цилиндра резко изменяется по мере нарастания пограничного слоя от максимума в лобовой точке (ф=0) до минимального значения в области <р=80+-100° (см. табл. 2.26), а затем в кормовой части вновь возрастает за счет интенсивного вихревого движения жидкости. При прочих равных условиях теплоотдача максимальна, когда направление набегающего потока перпендикулярно оси цилиндра. С уменьшением угла атаки коэффициент теплоотдачи уменьшается. [c.173]

Пелепейченко И. И., Симбирский Д. ф. Теплоотдача цилиндра при поперечном обтекании потоком с гармоническим изменением скорости. Теплоэнергетика, 1963, № 3. [c.90]