Холодная воронка

Вихревой принцип сжигания, имеющий определенные преимущества при сжигании бурых углей и фрезерного торфа, в дальнейшем был использован в вихревой топке ЛПИ (рис. 19-12) с молотковыми мельницами в ней горелки 1 выполняются с амбразурами прямоугольного выходного сечения, наклоненными вниз под небольшим углом. Шахта 2 мельницы горизонтальной частью присоединяется к входному сечению горелки. Пылевоздушная смесь поступает из горелок в топку со скоростью 20—30 м/с. Вторичный воздух подается со скоростью 40—60 м/с через сопла 3, установленные в нижней части заднего ската холодной воронки. Струи пылевоздушной смеси и вторичного воздуха в нижней части топочной камеры, включающей и объем холодной вороики, образуют вихрь с горизонтальной осью вращения. [c.418]

Температура на выходе из топки 0 может быть известна из опыта или определена по существующим методам расчета теплообмена в топках. Обработка опытных изотерм топочного пространства показала, что значения величины для случаев сжигания пыли антрацитов и тощих углей в топках с холодными воронками близки к 0,3. В случаях сжигания пыли каменных и бурых углей, а также в случаях сжигания пыли антрацитов в топках с утепленными воронками при режиме жидкого шлакоудаления величина принимает несколько меньшие значения (до 0,15—0,25). [c.212]

Котел ТП-230 при переводе на работу с малыми избытками воздуха был реконструирован по проекту Московского филиала института Оргэнергострой. На скатах холодной воронки на отметке 7,4 м были установлены четыре газомазутные встречные прямоточные горелки конструкции ВТИ (по две на фронтовом и заднем скатах). Пароперегреватель был увеличен на 455 м , так [c.219]

Образующаяся в топке зола разделяется обычно на щлак — частицы золы, осаждающиеся в холодной воронке, шлаковой ванне и т. д., и поток летучей золы. Соотношение между массами летучей золы и шлака зависит от конструкции тонки, тонины помола топлива, тепло-напряженности топочного объема и других величин. Так, например, по-измерениям Е. Д. Фингера (ОРГРЭС) и расчетам Таллинского политехнического института относительное количество летучей золы сланцев, выносимое газами из топки парогенератора ТП-17 при нагрузках агрегата 80—100% номинальной, йун=0,73—0,81. [c.100]

Летучая зола сланцев содержит КгО в среднем 3,5%. Выпадающие в холодную воронку частицы золы (шлака) содержат щелочных металлов примерно в 2 раза меньше, чем летучая зола. [c.102]

Химический состав. Характер изменения отдельных химических составляющих (на бессерную массу) в подслое по высоте топки приведен на рис. 7-3. На горизонтальной оси нанесено относительное расстояние X, определенное как отношение расстояния от верхнего края холодной воронки до места отложения к высоте топки. [c.141]

Во время опытов в топке парогенератора БКЗ-75-39Ф топочные калориметры располагались в боковых стенах на трех разных высотах топочной камеры в специальных отверстиях. Первое отверстие находилось на относительном расстоянии Я=0,31 от холодной воронки (район горелок), второе — на расстоянии Я=0,52 и третье — на расстоянии Я=0,70 (верхняя часть топки). Это дало возможность проводить замеры в интервале интенсивности падающих на экраны лучистых потоков от 100 до 350 кВт/м . Опыты проводились при коэффициентах избытка воздуха в топке ат 1,2. [c.156]

Наименьшая интенсивность излучения факела наблюдается на уровне потолка топки, где примерно в 2,5 раза ниже максимального-значения. На уровне половины высоты холодной воронки составляет около 50% максимального или 70% среднего значения [c.171]

Тепловое сопротивление плотных отложений является наиболее высоким на уровне расположения горелок (Я = 0,2—0,3), снижаясь как в сторону потолка, так и холодной воронки. [c.189]

За рубежом довольно широкое распространение нашли топки с у г-л о в ы м расположением горелок. В СССР угловое расположение горелок применено при реконструкции топочных камер парогенераторов ТП-15 и ТП-230. Проведенные ВТИ (В. В. Чупров) испытания реконструированного парогенератора ТП-230 с угловым расположением горелочных устройств (рис. 5-17) показали, что реализованная схема сжигания обеспечивает достаточно равномерное распределение падающих тепловых потоков по периметру топочной камеры. Тепловые потоки, падающие на экраны в зоне горелок, не превышают 300—400 Мкал/(м2-ч), если сжигание мазута с малыми избытками воздуха (а"т = 1,02) происходит при тепловой нагрузке сечения топки не выше 2,3 Гкал/(м2-ч). Отмечается также, что подача 20% рециркулирующих газов в холодную воронку топки не изменяет величину тепловых потоков, но снижает температуру пара. [c.138]

Установка для рециркуляции продуктов сгорания производительностью 78 500 м ч была сооружена и испытана в комплексе с парогенератором ТП-230, оборудованным четырьмя мазутными горелками. Для поддержания номинальной температуры перегретого пара продукты сгорания забирались специальным дымососом из газоходов парогенератора в области водяного экономайзера и подавались при температуре 300 °С в холодную воронку топки. В результате испытаний установлено, что автоматическое регулирование температуры перегретого пара рециркуляцией продуктов сгорания в нижнюю часть топки осуществляется надежно. Ввод рециркулирующих газов (до 20%) не ухудшает топочного процесса [Л. 35]. [c.151]

Вещество возгоняется при 317° при попадании на холодную воронку оно застывает в виде длинных игольчатых кристаллов. Температура плавления в запаянной трубке возогнанной двуокиси селена 340°. [c.118]

Небольшая часть топлива не выгорает и выпадает в холодную воронку или уносится из топки продуктами сгорания. Тепло, которое может быть получено при дожигании этой части топлива, составляет потерю тепла от механической неполноты сгорания. [c.44]

При такой организации воздушного режима вынужденно оторванная от топлива часть вторичного воздуха, поданная через заднюю стену и в холодную воронку, плохо перемешивается с горящим газовым потоком и неполно используется в процессе горения. В результате этого имели место повышенные потери тепла с химическим и механическим недожогом. Для обеспечения должного выжига приходилось вести процесс горения с повышенными избытками воздуха. Наконец, неудовлетворительная аэродинамическая и тепловая организация процесса горения, недостаточная устойчивость зажигания, неравномерность в подаче топлива в мельницу и в выдаче пылевоздушной смеси нарушали непрерывное равномерное распространение воспламенения и стационарное расположение зоны горения и вызывали сильные пульсации горения в топке. Из-за неудовлетворительной работы топки с открытыми амбразурами для парогенераторов средней и большой производительности не рекомендуются. [c.400]

Составной частью топочного устройства с вихревыми горелками является дожигательная решетка, устанавливаемая в шлаковой шахте холодной воронки для сжигания корешков, древесины и щепы, поступающих вместе с торфом. [c.404]

Содержащиеся в фрезерном торфе в большом количестве корешки в камерных топках не сгорают и выпадая с золой и шлаком, вызывают затруднения в работе системы гидрозолоудаления. В данной топке корешки выпадают в холодную воронку и струями вторичного воздуха вовлекаются в вихревой факел,, в котором и сгорают. [c.418]

При установке горелок под некоторым углом вверх аэродинамика топки качественно не изменяется, только вихрь в холодной воронке становится менее мощным. [c.424]

Отрицательно влияют также присосы воздуха в холодную воронку и практикуемая в некоторых системах подача части вторичного воздуха-через устье холодной воронки. Эти потоки воздуха, поступая в нижний вихрь, понижают температуру поджигающих газов. [c.425]

На боковых стенах котла ТП-230 Стерлитамакской ТЭЦ установлены по одной горелке ХФЦКБ — ВТИ производительностью около 10 г/ч (рис. 4-13). Оси горелок на 9,5 м ниже выходного сечения топки и на 7 ж выше холодной воронки. Объем и сечение топки равны соответственно 1 200 и 7,3X10 лЛ В нижнюю часть топки введен газоход рециркуляции дымовых газов. Топочная камера, холодная воронка, наклонный потолок, газоход котельного пучка и пароперегревателя, а также конвек-182 [c.182]

Нисходящий поток с повышенными скоростями и сравнительно небольшим сечением проникает глубоко в холодную воронку, далее под действием удара и разрежения, создаваемого истекающими струями, 428 [c.428]

Основная масса газов движется вверх. Вначале сечение этого потока несколько уменьшается. Затем в процессе турбулентного расширения по свободным границам, сопровождающегося тормозящим эффектом, оказываемым вихревыми зонами, скорость в восходящем потоке падает. Поток расширяется и на выходе из топки занимает почти все ее сечение. Нижний поток разделяется на две ветви, которые в холодной воронке образуют вихри и вновь поступают в факел у боковых стен. [c.436]

Топки с угловым тангенциальным расположением горелок работают более эффективно при выполнении их с поперечным сечением, близким к квадратному, с отношением сторон не более 1- -1,2. В этом случае уменьшается динамическое воздействие факелов на стены, что снижает опасность шлакования, уменьшается также центральный вихрь продуктов сгорания. В топках с диагональной и блочной компоновкой горелок наблюдается шлакование фронтовой н задней стен, в особенности в гибах скатов холодной воронки. Неустойчивая аэродинамика этих топок усиливает опасность шлакования. [c.437]

При недостаточном экранировании стен топочной камеры и холодной воронки и недостаточном наклоне ее скатов на участках с открытой и поэтому горячей обмуровкой легко прилипает размягченная зола, а на пологих скатах образуются золовые скопления. В потоках газов в топочной камере и в холодной воронке капли жидкого шлака могут не успеть гранулироваться, а шлак, накопившийся па пологих скатах, размягчается. [c.444]

В Башкирэнерго рециркуляция охлажденных газов в нижнюю часть топки впервые была внедрена ЗиО на котлах ПК-10-2. Расчетное количество рециркулирующих газов составляет 25% от общего количества уходящих газов при номинальном режиме. Увеличение количества рециркулирующих газов на 1% при неизменных прочих условиях повышает температуру перегрева пара примерно на ГС, На котле установлены два мельничных вентилятора типа ВМ 50/1000 с электродвигателем 975 об1мин вместо I 470 об1мин сопротивление тракта газовой рециркуляции равно 157 кГ/м . Газы на рециркуляцию отбираются в зоне I ступени водяного экономайзера с температурой около 300° С и сбрасываются в холодную воронку через шлаковую шахту. Опытная проверка газовой рециркуляции на этих котлах доказала достаточную эффективность ее как средства для повышения и регулирования температуры перегретого пара и подтвердила правильность расчетных данных. При этом выяснилось, 216 [c.216]

Автором совместно с Л. А. Гойхманом и Л. М. Коф-маном в 1962 г. поставлен промышленный эксперимент по выяснению возможности длительной работы котла ПК-10 (230 т/ч) с малыми избытками воздуха. Топка котла имела 18 горелок с радиальными завихривающи-мн лопатками, из которых 12 размещались в три яруса на фронтовой стене и по три на токовых стенах. В связи с тем что переход на малые избытки воздуха не обеспечивал расчетный перегрев пара, холодная воронка была перекрыта неохлаждаемым подом, отчего лучевоспринима-ющая поверхность сократилась, а тепловое напряжение повысилось до 134-10 з ккал/(мЗ-ч) (156 кВт/м ). Присосы топки были доведены до 4%. В ходе длительных наблюдений за работой с малыми избытками воздуха сжигался высокосернистый мазут Черниковского нефтеперерабатывающего завода, содержащий 2,7% серы и 0,18% золы. [c.118]

В табл. 4-3 представлены данные Таллинского политехнического института по содержанию углерода и минеральной СОа в золовых остатках из парогенератора ТП-17. Пробы летучей золы улавливались отсосной трубой Альнера из горизонтального газохода между водяным экономайзером и воздухоподогревателем. Одновременно с пробами летучей золы брались также пробы шлака из бункеров холодной воронки и пробы золы из бункеров поворотной камеры, расположенной между пароперегревателем и экономайзером. [c.79]

Для камерных топок при горизонтальном расположении осей горелок и верхнем отводе газов из топки величину Хт принимают равной уровню расположения горелок Х г = кт1Нт, представляющему собой отношение высоты расположения осей горелок Аг к полной высоте топки Ят, считая от пода топки (или середины холодной воронки) до середины выходного окна топки (или до-ширм в случае заполнения ими верхней части топки). [c.58]

В топке с плоскими параллельными струями создаются благоприятные условия для бесшлаковочной работы. При сокращении длины зоны воспламенения и приближения ядра горения к устью горелок увеличивается длина участка факела, предоставляемая для выгорания кокса. Благодаря повышению температуры в ядре факела и расположению его вблизи устья горелок интенсифицируется радиационная теплоотдача в нижней части топки и поэтому температура газов вверху тогт-ки понижается. Этому также способствует увеличение степени выгорания в ядре факела и соответственно сокращение доли топлива, выгорающего в зоне догорания при одновременном увеличении траектории и времени, предоставляемых для догорания кокса. Высокотемпературный факел с повышенным темпом падения скорости вдоль его оси под одновременным действием архимедовых подъемных сил подходит к задней стене со значительным подъемом вверх. Ослабление динамического воздействия факела способствует устранению шлакования задней стены топки и углов между задней и боковыми стенами. При ослаблении динамического воздействия факела на заднюю стену топки вихрь, развивающийся в холодной воронке, становится менее мощным, что способствует устранению шлакования гиба холодной воронки у задней стены. При сжигании в факеле с относительно высокотемпературным ядром и с окислительной средой условия преобразований в минеральной части топлива благоприятны для уменьшения шлакующих свойств золы. [c.406]

Фотографический снимок (рис. 20-2), сделанный со стороны прозрачной боковой стенки модели при искровом моделировании, позволяет составить представление об общей аэродинамике топки. От горелок факел движется горизонтально, ударяется в заднюю стенку и делится на два потока. Один из них опускается вниз, образуя вихрь, занимающий всю холодную воронку, и вновь поступает в факел вблизи передней стены. Второй поток вдоль задней стены поднимается вверх. На начальном участке факел эжектирует газы из окружающей среды, создавая некоторое разрежение. Под действием появляющегося перепада давления избыточное количество газа отделяется от потока и направляется к фронтовой стене, компенсируя расход газа из окружающей среды в факел. Так образуется второй вихрь в топке над факелом в области, примыкающей к фронтовой стене. Основное количество газа, соответствующее расходу через горелки, из восходящего потокг направляется на выход из топки. [c.423]

Таким образом, в аэродинамике топки с фронтальным расположением горелок можно выделить три ярко выраженные зоны большой верхний вялый вихрь, примыкающий к фроктовой стене, нижний активный вихрь, занимающий холодную воронку, и узкая полоса шириной примерно в одну треть глубины топки, по которой вверх движется основной поток. [c.424]

Для количественного определения расрсода газа в названных трех зонах в соответствующих сечениях были сняты скоростные поля, которые изображены на рис. 20-3 с указанием величины расхода в каждом из них. На том же рисунке изображены линии тока, проведенные так, что расход между двумя соседними линиями составляет 10% от начального расхода газа через горелки Qo. Вихрь в холодной воронке весьма энергичный. В нем расход составляет 85% от начального расхода газа через горелки. В вихре большая часть газов движется по периферии со скоростью, (0,15- 0,2) В о, где —скорость на выходе из горелок. После выхода из сопл по мере распространения струи эжектируют газ из окружающей среды, в результате чего расход в струях увеличивается и у задней стены составляет примерно 205%. В восходящем потоке по мере продвижения расход увеличивается от 122% начального расхода в первом сечении до 161,5% в третьем сечении. Поток, соответствующий основному расходу газа (без расхода в вихре), в общем восходящем потоке занимает ширину, равную 0,29 глубины модели. Верхний вихрь имеет продолговатую форму и занимает пространство у передней стенки топки над факелом вплоть до потолка камеры, а по глубине топки занимает почти две трети ее, ио движение в этом вихре происходит менее интенсивно, чем в нин нем вихре. Поступление газов в факел со стороны нижнего вихря значительно больше, чем со стороны верхнего. [c.424]

В топке со встречно-смещенными струями создаются благоприятные условия Для интенсификации процесса сжигания и обеспечения бесшлаковочной работы. Обеспечивается устойчивое зажигание принудительной подачей горячих продуктов сгорания факелов горелок одной стены в межструйное пространство встречных факелов. Зажиганию способствуют умеренные вихри, образующиеся в холодной воронке и над факелом. При этом способе зажигания горячие газы-на пути своего течения изолированы от экранных поверхностей и поступают в корень пылевоздушных струй с более высокой температурой, а факел не балластируется избыточным количеством инертных газов. [c.442]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология