Температура номинальная

Перед пуском узел прогревается топочными газами (V), отходящий газ в это время направляется через существующие газоход (12) и трубу (13) в атмосферу. При обнаружении повышения содержания вредных веществ в очищенном газе такую операцию необходимо провести с целью активизации каталитических поверхностей и зернистого катализатора при температуре номинально 400°С в течение 3—4 ч. [c.115]

Характеристики НК и НЖ ламельных аккумуляторов. Типичные разрядные и зарядные кривые приведены на рис. 1.36. При комнатной температуре номинальным режимом разряда является разряд прн / = 0,1—0,2 ч до [/кон= 1,0—1,1 В при этом среднее напряжение составляет 1,20—1,24 В. [c.110]

Температуры номинальной холодопроизводительности паровых одноступенчатых машин [c.52]

Монтаж датчиков кондуктометрических концентратомеров. Проточные датчики контактные КСО-3, КК, бесконтактные низкочастотные АКС, КНЧ, КПО, АНК-И-02, высокочастотные АКБ и емкостные ВКД присоединяют к импульсным трубкам на фланцах. Особенности монтажа указанных датчиков определяются свойствами контролируемой среды, ее температурой, номинальным расходом и статическим давлением. [c.98]

Температура номинальной холодопроизводительности паровых компрессионных машин (при одноступенчатом сжатии) [c.57]

В связи с этим для получения масел высокого качества и сырья для производства твердых парафинов рекомендуется получать узкие масляные фракции с пределами температур выкипания 50— 60 °С, налеганием температур кипения не более 20—25 °С и содержанием не более 15% фракций, выкипающих ниже, и 2% фракций, выкипающих выше номинальной температуры кипения [58]. Так, при производстве масел из восточных сернистых нефтей предусматривают получение трех масляных фракций с номинальными пределами температур выкипания 350—400, 400—450 и 450— 500°С (490°С) (разгонка по Богданову). Для получения масляных дистиллятов низкой коксуемости и хорошего цвета с вязкостью при 100 °С и высоковязкого гудрона с низким содержанием фракций до 490 °С важно обеспечить очень четкое разделение между дистиллятной фракцией 450—500°С (490 С) и гудроном. [c.185]

Требования к воздействию климатических факторов должны устанавливаться в стандартах или технических условиях на сигнализаторы конкретных климатических исполнений и категорий пр ГОСТ 15150—69. Сигнализаторы должны быть работоспособны при температуре и относительной влажности окружающей среды в пределах рабочих значений по ГОСТ 15150—69 в зависимости от категории и климатического исполнения сигнализатора допускается отклонение напряжения питания от плюс 10 до минус 15% от номинального значения напряжения по ГОСТ 21128—75. [c.162]

Авария была вызвана неудачной конструкцией резервуара и существенными недостатками его защиты от превышения давления. В резервуаре хранился сжиженный этилен при температуре около 100 °С при номинальном из.- [c.172]

В средний масляный дистиллят (номинальная фракция 350— 420°), предусматриваемый технологической схемой типового нефтеперерабатывающего завода (НПЗ) или НПЗ Восточных районов, могут входить к-алканы, примерно от С21 с температурой плавления 40° до С27 с температурой плавления 59,1°. В нижний [c.41]

Номинальная мощность электродвигателя на валу 0,2 кет, скорость вращения вала 1 740 об мин. Допускаемая температура масла в подшипнике 80° С [c.21]

Четырехтактный, 12-цилиндровый с V-образным расположением цилиндров, предкамер-ный, водяного охлаждения с турбовоздуходувкой. Номинальная мощность 730 л. с. при п=1 250 об мин. Двигатель работает с переменной нагрузкой, в условиях меняющейся температуры и влажности окружающей воздушной среды. Рабочая температура масла 85 5° С [c.106]

Примечание. Номинальная температура входящей воды 28° С номинальная температура охлаждаемого воздуха 40 С пробное гидравлическое давление 3 ати охлаждающие трубки из латуни диаметром 24/22 или 19/17 мм. [c.72]

Частота вращения коленчатого вала, мин" Нагрузка двигателя от номинальной. % Температура образования паровой пробки, X Критическое фазовое соотношение пар-жидкость [c.30]

В технической характеристике указывают назначение изделия (аппарата) объем аппарата — номинальный и рабочий производительность площадь поверхности теплообмена максимальное давление максимальную температуру среды мощность привода частоту вращения деталей токсичность и взрывоопасность среды другие необходимые данные. [c.210]

Для воздушных поршневых компрессоров стандартизованы следующие условия испытания давление на входе — атмосферное, температура воздуха — 293 Ю К, степень повышения давления — номинальная 2%, температура охлаждающей воды 288 К (с отклонением - -15 или —10 К), частота вращения вала — номинальная 3%. В общем случае эти условия приводятся в утвержденной методике испытания. [c.278]

Итак, расчетное допускаемое напряжение для стали данной марки определяют по соответствующему номинальному напряжению, для этого нужно знать максимальную рабочую температуру стенки трубы. [c.203]

После окончания нанесения смесь должна отвердеть. Время отверждения состава с полиэтиленполиамином различно и зависит от температуры. Обычно, если нет специальной печи, отверждение проводится при 20 °С в течение не менее 3 суток. Более высококачественное покрытие корпуса получается при отверждении в печи при 100 °С в течение 2 ч. После очистки покрытой поверхности от подтеков и излишков состава растачиваются колодцы под номинальный размер, у Увеличенная глубина колодцев — второй крупный дефект корпуса. Уменьшить глубину колодцев можно 1) заливкой баббита на дно колодцев с соблюдением всех подготовительных операций с последующим фрезерованием слоя баббита торцовой фрезой 2) заливкой эпоксидной композиции на дно колодцев 3) фрезерованием привалочной плоскости соединения корпуса с крышкой. [c.246]

Основные положения. В основе известных расчета на прочность используется линейная механика разрушения. При небольших сравнительно с пределом текучести, разрушающих напряжениях деталь находится в хрупком состоянии. Тогда справедливы асимптотические оценки напряженного состояния в окрестности вершины трещины и расчет на прочность можно вести по известному критерию Ирвина (К < Кс) линейной механики разрушения. С повышением уровня разрушающих напряжений зона пластических деформаций, окружающая вершину трещины, увеличивается в размерах. Если номинальное разрушающее напряжение больше предела текучести, то разрушение можно назвать квазихрупким. При этом асимптотические оценки напряжений у вершины трещины перестают быть справедливыми, понятие коэффициента интенсивности отсутствует и для расчета детали на квазихрупкое состояние требуются другие методы (даваемые нелинейной механики разрушения). На температурной зависимости разрушающего напряжения области хрупкого и квазихрупкого состояний отделяются так называемой второй критической температурой [10], т. е. той температурой, при которой номинальное разрушающее напряжение образца с трещиной равно пределу текучести при данной температуре. Поскольку разрушающее напряжение зависит от длины трещины, то при изменении длины трещины можем получать области хрупких и квазихрупких состояний при одной и той же температуре детали. Следовательно, желателен единый метод расчета для хрупкого и квазихрупкого состояния, поскольку расчет должен предусматривать варьирование длины трещины путем введения соответ- [c.229]

При работе на номинальной нагрузке с расчетными коэффициентами избытка воздуха а = 1,15 30 п содержится 18 о) и с температурой воздуха = 60 °С аэродинамическое сопротивление печи составляет —2000 Па. При повышении а до 1,3 и До 300 °С аэродинамическое сопротивление печи увеличивается до 3000 Па. [c.60]

Блокировка защитная или защити о-разрешающая. Защитная блокировка автоматической остановкой компрессора предотвращает аварию при перегрузке двигателя, в случае недостатка смазки и охлаждающей воды, при значительных отклонениях давления и температуры газа по ступеням от номинальных их значений, при повышении температуры подшипников и т. д. Защитно-разрешающая блокировка предотвращает ошибочные действия автоматического управления или обслуживающего персонала, например, пуск машины без охлаждения и др. [c.285]

Блок-схема основных операций ТД ректификационной колонны с ситчатыми тарелками показана на рис. 4.7. Для диагностики отказа, проявляющегося в снижении производительности колонны, необходимо проверить приборы, собрать данные о перепаде давления АР в зависимости от скорости, сравнить наблюдаемые и номинальные значения АР, установить потенциальное местонахождение неполадки. При отказе в виде снижения к.п.д. колонны собирают данные о концентрации и температуре, составляют материальный и тепловой балансы, рассчитывают коэффициенты массо- и теплопередачи и к.п.д., сравнивают с нормальными значениями параметров. [c.122]

Подготовку к пуску ректификационной установки обычно начинают с заполнения куба разделяемой смесью. При обычной перегонке куб следует заполнять не более чем на % его номинальной емкости, а при вакуумной перегонке — только до половины. Одновременно рекомендуется вводить с жидкостью в куб небольшие твердые частицы, для обеспечения более равномерного кипения. Объем загружаемой жидкости следует определять с учетом повышения температуры до ее ожидаемого значения в начале процесса перегонки. Для этого применяют нагреваемые мерные сосуды, которые особенно удобны при работе с веществами, находящимися при комнатной температуре в твердом состоянии . [c.480]

Следует отметить, что зависимость Q = f ti) не отражает в полной мере работу аппарата, так как по мере увеличения температуры охлаждающего воздуха будут повышаться температуры продукта /ах, /вых ИЛИ /к, ЧТО повлечет отклонение режима работы АВО от регламентированного. Однако, допустив неизменными величины /вх /вых или /к, можно по графику рассматриваемой зависимости оценить величину дополнительного теплового потока AQ как разность номинального и текущего значений Q и Q = f i ), соответствующую выбранной температуре охлаждающего воздуха. Точка пересечения линий 1 и 2 (рис. П1-11) характеризует предельное значение / или / ], до которых возможно поддержание температуры /вых не выше определенного заданного значения. [c.78]

При построении обобщенной тепловой характеристики по оси ординат откладывают количество воздуха, участвующего в теплообмене (производительность вентилятора), а по оси абсцисс — температуру охлаждающего воздуха на входе в теплообменные секции. Характеристика соответствует номинальной тепловой нагрузке аппарата, выше и ниже которой строят зависимости Q = var для интервала работы данного агрегата. Чтобы оценить энергетические затраты, наносят линии значений электрической мощности двигателя, соответствующие определенной производительности вентилятора. [c.102]

В отношении режима работы электродвигатели компрессорных станций относятся к электроприемникам, работающим при длительном режиме с неизменной или мало изменяющейся нагрузкой и установившейся температурой. Номинальная мощность электродвигателей выбирается в соответствии с их максимальной длительной нагрузкой. [c.147]

С ПОМОЩЬЮ указанной диаграммы исследована эффективность испарительного охлаждения наддувочного воздуха в ГМК ЮГКН [41]. Номинальная мощность ГМК ЮГКН-1500 гарантируется заводом Двигатель революции при следующих условиях давление воздуха на входе в нагнетатель ро=1,03 кгс/см , температура наружного воздуха о=15°С. В реальных условиях эксплуатации ГМК в различных районах страны с умеренным и жарким климатом средняя величина давления воздуха на входе в нагнетатель составляет ро= = 1,02 кгс/см2, что незначительно влияет на номинальную мощность ГМК. Заметно влияют на мощность двигателя колебания температуры наружного воздуха. Исходные данные Iq=15 25 35 45°С давление наддува Рк=1,5 1,8 2,1 и 2,4 кгс/см относительный расход испарившейся воды в воздухе =0,005 0,010 0,015 0,020 0,025 0,035 0,045 0,050 кг/кг сухого воздуха ро= = 1,0 кгс/см2. [c.233]

Номинальные допустимые лапряжения адо для сталей в зависимости от расчетной температуры стенки, кГ1мм" а) Углеродистые стали [c.32]

Расчету на прочность предшествует выбор конструкционного материала в зависимости от необходимой химической стойкости, требуемой прочности, дефицитности и стоимости материала и других факторов. Прочностные характеристики конструкционного материала при расчетной температуре определяются допускаемыми напряжениями в узлах и деталях. Номинальные допускаемые напряжения ад для наиболее распространенных в химическом аппаратостроенни марок стали приведены на рис. IV. 1. [c.76]

Для зажигания газовоздушной смеси каждые три горелки имеют один лючок. Фирмой поставляются горелки тепловой мощностью 116—348 кВт, которые работают ири давлении топливного газа 20—300 кПа. Тепловая мощность горелки изменяется при замене инжектора и газового наконечника. По проекту ЭП-450 в топке печи размещено 170 горелок, работающих с номинальным давлением топливного газа 150 кПа. Температура газа в горелках 30—45°С. Расстояние между блоками горелок можно варьировать в зависимости от ширины топочной камеры и расстояния от нзлучающлх тепло стенок топки до воспринимающих это тепло трубчат]лх змеевиков. [c.69]

Приборы и инструменты. Дефекты деталей трубчатых печей обнаруживают специальными измерительными инструментами и приборами. Чтобы выявить увеличение размера (отдулин), измеряют наружный диаметр печных труб по всей длине змеевика набором скоб (рис. 1У-9). Точность измерения скобами 0,5 мм. Их изготовляют из углеродистой или легированной стали толщиной до 6 мм. Предельный размер скобы, устанавливаемый в зависимости от механических свойств металла змеевика при высоких температурах, на 4—6 мм больше номинального размера наружного диаметра печной трубы для термокрекинга, каталитического крекинга и др., для печей пиролиза ЭП-300 с центробежнолитыми трубами (45Х25Н20, 45Х25Н35)—на 10—12 мм. Для труб из сталей, имеющих при повышенных температурах достаточную пластичность (например, из стали 15Х5М), допустимо увеличение размера по наружному диаметру па 3—5%- Исходя из этого предельный размер скобы для измерения на])ужного диаметра должен быть для пластических сталей [c.143]

Для изготовления проходных изоляторов используют эбонитовые втулки или фторопласт (типа 2ТИФ). Для дегидраторов типа 2ЭГ применяют изоляторы типа 2ИПФ. Наиболее подходящим материалом в условиях высоких температур (до 250°С) является полимер тетрафторэтилена — фторопласт-4. Подвеска электродов осуществляется либо на эбонитовых тягах, либо на гирляндах из фарфоровых изоляторов (ПФ6-В, П-4,5) или стеклянных гирляндах (ПС-4,5). В электродегидраторе 2ЭГ160, рассчитанном на повышенные рабочие параметры, применены подвесные изоляторы ПФ6-В. Питание электродов дегидраторов на отечественных установках производительностью 6 млн. т в год осуществляется от двух трансформаторов типа ОМ-66/35 с номинальным напряжением 0,38/11-16,5-22 кВ. Мощность трансформатора в зависимости от напряжения составляет 40—50 кВт. При последовательном включении вторичных обмоток трансформаторов можно получить между электродами различное напряжение 22, 27,5, 33, 38,5 или 44 кВ. [c.23]

В период весенне-летней или огенне-зимней замены сезонных масел путем долива в старое по мере его угара в картере образуется смесь с промежуточными температурами застывания и вязкостью. Если при работе двигателя в номинальном режиме будет угарать, например, 100—150 г масла в 1 ч, то при вместимости катера 10 кг для поддержания уровня масла постоянным, в него за 70-100 моточасов 15-20 рабочих дней) должно быть допито около 10 кг нового масла. При этом в картере окажется смесь из 60 % нового и 40 % старого масла с промежуточными температурой застывания и вязкостью, соответствующими межсезонному периоду. Через 150-200 моточасов (30—40 рабочих дней) доля нового масла достигает 80—90 %, т.е. смесь в картере практически будет полностью соответствовать новому сезону. [c.49]

Номинальная производительность при №сле спабой загрязненности, температуре 35 С [c.57]

Для детален специальных установок с общим сроком службы при расчетных параметрах (рабочее давление и температура) менее 10 000 час., в случае, если расчетная температура стенки не менее 440° С — для углеродистых сталей и пе мепее 480° С — для молибденовых и хромомолибдеповых, величина номинального допускаемого напряжения а,,. может быть увеличена в 1,25 раза по [c.260]

Трубы выдерживают указанные в табл. 14 давления при температуре до 40°. По указаниям завода-изготовителя допустимо кратковременное повышение давления вдвое против номинального. При продолжительной нагрузке предел прочности на разрыв снижается до 180—200 кг1см . [c.106]

Большинство систем природного газа находится при давлении сходимости 210,9—351,6 кгс/см2. Для таких систем при давлении в пих, равном 70,3— 84,4 кгс/см2, влияние давления сходимости на величину константы равновесия номинально, особенно для расчетов процесса обычной сепарации. В табл. 4 представлены некоторые значения константы равновесия К для системы природный газ—нефть [26], которые необходимы для таких расчетов. Табл. 4 составлена на основании данных Винна, Катца, Гачмуса. Этими данными удобно пользоваться при обычных расчетах. Графики зависимости констант равновесия углеводородов от давления при температурах 26,7 и 37,8° С, построенные по данным этой таблицы, представлены на рис. 35. [c.49]

Асбестоалюминиевые набивки изготовляют из асбестового шнура и алюминиевой фольги. Для изготовления сердечника шнур нарезают на куски нужной длины в зависимости от диаметра вала, а концы его разделывают под замок. Затем сердечник заворачивают в алюминиевую фольгу. Размеры листов должны быть такими, чтобы сердечник можно было обернуть фольгой пять-шесть раз. Фольгу предварительно покрывают равномерным слоем фафита, разведенного в масле. Замок тщательно заделывают и обернутый сердечник закладывают в пресс-форму. Отклонения толщины и ширины кольца от номинальных размеров не должны превышать 0,2 мм. Для приготовления фафитового слоя в эмалированном сосуде расплавляют церезин и при тщательном перемешивании добавляют вазелин и фафит. Шнур на 3 - 5 мин пофужают в расплавленную смесь при 90 -95 °С, затем 15-20 мин опрессовывают на ручном прессе в предварительно подофетом штампе. После этого набивку со штампом охлаждают до комнатной температуры. [c.259]

Стеклянные детали, трубопроводы и пилотные установки фирмы Квикфит герметичны при работе под вакуумом. Концы труб снабжены конусными переходами при номинальных диаметрах труб от 15 до 225 мм — сферические шлифы. Толщины стенок лежат в интервале 2—10 мм. Конструкционные элементы фирмы Квикфит могут быть дополнительно защищены покрытием из полиэфиров, стойким при температуре до 150 °С [165]. [c.213]

Варианты схем на рис. 1-14 и 1-15 могут успешно применяться при /вых —/i 12—15°С. Если /вх > 50 °С, а /вых — < 8—10 °С, то целесообразно применять комбинированные схемы воздушного охлаждения. f Комбинированные схемы по рис. 1-16 отличаются большим многообразием и применяются не только для экономии охлаждающей воды, но и в технологических линиях, где применение только АБО ксБОЗможпо по технологическим, конструктивным характеристикам или условиям прочности . Схема на рис. 1-16, а предусматривает последовательную работу ABO с кожухотрубным холодильником водяного охлаждения. Водяной холодильник рассчитывается на режим непрерывной эксплуатации для номинальной температуры или для температур [c.30]

На втором этапе испытаний увеличивается расход продукта, но сохраняется неизменным <вых. При этом избыток продукта относительно его номинального значения — 0 по дополнительному трубопроводу возвращают на всасывание циркуляционных насосов, сохраняя 0 = onst. Подмешивание холодного продукта на всасывании насосов Д0 приводит к уменьшению температуры Ibx, что учитывается при расчете коэффициента теплопередачи. Эксперимент и расчеты повторяют для различных значений t и строят зависимость /Сф = / (G , ир) или серию зависимостей прн Gn = var. [c.62]

Свидетельством неудовлетворительной работы АВО является повышение параметров Iblix, t , Р выше регламентируемых при температуре атмосферного воздуха ниже расчетной iiноминальной нагрузки по охлаждаемой или конденсируемой среде. [c.75]

Зная AQ, можно приступать к аналитическому расчету дополнительной поверхности теплообмена, решению вопроса увеличения производительности вентилятора, обоснованному выбору рекомендаций по изменению схем обвязки теплообменных секций, разработке комбинированных схем, определению границ регулирования и т. д. Повышение эффективности работы АВО неразрывно связано с увеличением коэффициента теплопередачи Кф, анализ которого возможно выполнить по графику Кф = = f vp)y3 или аналитическому выражению Кф = Кк(ир)". Поскольку предварительно определен дополнительный тепловой поток AQ для выбранной температуры /, или t, можно подсчитать значение (1 р)уз, при котором достигается номинальный теплосъем. По (ор)уз определяется количество воздуха, участвующего в теплообмене, производительность вентилятора по эксплуатационной аэродинамической характеристике и сопротивлению теплообменных секций // . ==/( (ир) з находится увеличение затрат мощности на обеспечение номинального теплосъема при повышенных значениях или t. Характер изменения Кф == f (г> р)уз обусловливает увеличение Кф на АВО в пределах 5—15%, что зависит, главным образом, от соотношения авн и ан. п. Чем выше значение вн, тем в большей степени характер изменения Кф = /(ир)уз приближается к характеру изменения ан. п от скорости воздуха в узком сечении. При построении Кф =s = [( Р)уз для различных зон работы АВО интенсивность изменения Кф может заметно различаться, поэтому при анализе изменения Кф и разработке рекомендаций необходимо учитывать возможность повышения эффективности работы отдельных зон, реализуемую перераспределением охлаждающего воздуха. [c.79]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология