Механический недожог

Потеря тепла с уходящими дымовыми газами составляет наибольшую долю и зависит от температуры продуктов сгорания, покидающих котельный агрегат, и коэффициента избытка воздуха. Обычно температура уходящих продуктов сгорания составляет 120—150 °С, а потеря тепла = 3—7%. С увеличением коэффициента избытка воздуха потеря тепла с уходящими дымовыми газами возрастает. Потеря гепла от химического недожога обусловлена либо общим недостатком кислорода в топке (мала величина а), либо плохим перемешиванием топлива с воздухом. Потеря тепла <74 вследствие механического недожога связана с выносом частиц топлива с продуктами сгорания и шлаком. [c.130]

Интересные данные были получены при исследовании распределения коэффициента избытка воздуха и потерь тепла от химического и механического недожога по ширине топочной камеры на расстоянии около б м (по высоте) от горелки. Мазут с вязкостью 4° ВУ распыливался в этих опытах одной механической форсункой производительностью около 5 т/ч при давлении 16 кГ/см и сжигался с тепловым напряжением активного объема [c.176]

Это тепло расходуется на нагрев воды и образование пара (31 и восполнение потерь тепла Потери тепла складываются из следующих статей Q2 — потерь тепла с уходящими продуктами сгорания О3 — потерь тепла от химического недожога топлива Q4 — потерь тепла вследствие механического недожога топлива (За — потерь тепла в окружающую среду через теплоизоляцию. Общий расход тепла составит [c.130]

Механический недожог, т. е. процент горючего вещества, не участвующего по каким-либо причинам в процессе горения, на пожаре не учитывается. Химический недожог, т. е. неполное сгорание образовавшихся из горючих веществ паров и газов, необходимо учитывать, так как он влияет на температурный режим пожара. Величина химического недожога зависит от состава горючего вещества и внешних условий, в которых протекает горение. При пожарах в помещениях, имеющих небольшую площадь оконных и дверных проемов (подвалы, сушилки, холодильники), подвод воздуха к зоне горения затруднен, поэтому не все пары и газы полностью сгорают. В табл. 16 приведены данные лабораторных опытов по определению величины химического недожога при горении. некоторых жидких углеводородов. [c.36]

При первоначальном размере угольных частиц rfy = 1 мм они смогут выгореть на 96 / до того, как начнут выноситься в надслоевое пространство, а ожидаемый механический недожог составит 4%. При подаче в топку более мелких фракций угля механический недожог возрастает, а исходные зерна будут выноситься (частично) не сгоревшими. [c.273]

Вместе с тем опытный материал убедительно показывает, что летучие в основном выделяются и сгорают на начальных стадиях процесса. Это не исключает участия остатков летучих в последующих стадиях горения, причем их следы наблюдаются даже в механическом недожоге с другой стороны, при определенных условиях возможно участие кокса уже в самых первых стадиях горения. Таким образом, представление о последовательности горения летучих и кокса или [c.188]

По величине определяем механический недожог 7 = 0,028 (8100 2880) 0,266= = 0,021 = 2,1%. [c.221]

ВТИ и Башкирэнерго на Салаватской ТЭЦ изучалось влияние различных факторов на топочные потери при сжигании мазута с малыми избытками воздуха в горелках большой мощности Л. 4-34, 4-35]. В процессе опытов были установлены зависимости химического и механического недожога от давления и вязкости мазута при распыливании механическими и паромеханическими форсунками, а также от интенсивности крутки и скорости воздушного потока. При этом испытывались горелки конструкции ЗиО с паромеханическими форсунками производительностью 3 т/ч и ТКЗ с малогабаритными механическими форсунками производительностью до 8 г/ч, установленные на боковых стенках котлов фирм [c.171]

Условия выгорания коксового остатка крупных капель в топке будут, очевидно, менее благоприятными, чем условия выгорания его в нагретом воздушном потоке, и, следовательно, время полного сгорания окажется больше. Однако, так как разница времен полного сгорания коксового остатка капель различных размеров (например 0,5 и 1,5 мм) очень невелика [Л. 3-65], не следует ожидать что переход от форсунок малой и средней производительности к форсункам большой производительности повлечет за собой существенное возрастание доли механического недожога топлива в общем балансе топочных потерь. [c.146]

Рис. 4-8. Распределение коэффи циента избытка воздуха и потери тепла от химического и механического недожога по ширине топочной камеры.

Конечное значение механического недожога (на выходе из топки) в случае горения в кинетической области рассчитывается по средней температуре, найденной с помощью формул (9-15) и (9-16). В таком расчете, по существу, определяется конечное выгорание неизотермического факела изменение температуры по ходу факела описывается формулой (9-15). [c.213]

Сама обработка опытов заключалась в следующем. По экспериментальным значениям механического недожога находились значения видимой константы скорости горения к. Время сгорания пыли определялось по формуле [c.213]

Если топливо свободно покоится на колосниковой решетке под действием собственного веса, то увеличение форсировки приводит к увеличению скорости фильтрации воздуха в слое и к выносу из слоя все более и более крупных частиц. Относительно крупные частицы топлива уже не успевают сгореть налету в пределах топочной камеры, что приводит к резкому возрастанию механического недожога. Отмеченное обстоятельство затрудняет сжигание в слое топлив, содержащих значительное количество мелочи и не дает возможности повысить теплонапряжение зоны горения, чтобы наиболее полно использовать возможности слоевого процесса. Под теплона-пряжением зеркала горения подразумевают количество тепла, вы- [c.222]

Результаты обработки опытов были представлены в координатах lg /г и 1/Гф. Во всех случаях наблюдается согласованность опытных точек, соответствующих достаточно малым значениям механического недожога, которые в реальных топках имеют место при обеспеченном воспламенении, отсутствии существенной неоднородности в работе отдельных горелок, хорошем заполнении топки факелом и т. п., т. е. при отлаженном процессе горения. Эти опытные точки располагаются вокруг некоторых средних прямых с максимальным разбросом около 60% по абсолютным величинам констант. Опытные точки,отвечающие большим значениям механического недожога, как правило, выпадают из общих закономерностей. Большие недожоги в основном вызываются случайными факторами. Поэтому для пыли антрацитов [c.214]

Пример 3. Рассчитать механический недожог при сжигании пыли бурого угля в топке с тепловым напряжением В р/ = 150.10 /скал/(л -ч), характеристиках помола / 200 = 3,6 %, = 18%, коэффициенте избытка воздуха а = 1,2, теоретической температуре горения = 2010° К и температуре на выходе из топки [c.219]

Горение почти всегда сопровождается химическим и механическим недожогом. [c.36]

Использование рассмотренных выше закономерностей вторичного дробления капель позволяет утверждать, что вторичное дробление способствует переформированию спектра капель и переходу значительной доли крупных капель в более мелкие. Это значит, что при увеличенных скоростях воздушного потока механический недожог должен быть ниже, чем при пониженных скоростях, а химический— наоборот (при прочих равных условиях). Последнее подтверждается экспериментальными данными Башкирэнерго, частично представленными на рис. [c.147]

Таким образом, вторичное дробление капель изменяет характер выгорания распыленного мазута, приближает факел к монодисперсному и способствует более полному сгоранию топлива. Кроме того, эффектом вторичного дробления капель можно объяснить отмеченные выше низкие значения механического недожога при работе форсунок большой производительности. Что касается химического недожога, то и он не должен быть значительным при повышенных и нормативных избытках воздуха в силу того, что интенсивное перемешивание паров крупных капель с газовоздушным потоком, движущимся с относительно высокой скоростью, обеспечивает возможность их быстрого сгорания в непосредственной близости от капель. Однако по мере снижения избытка воздуха испарение крупных капель, выпавших из газовоздушных факелов отдельных горелок, будет происходить Б тех зонах топки, где количество кислорода может оказаться недостаточным для полного окисления выделяющихся паров. Эти зоны могут быть относительно обширными, из-за чего последующее перемешивание образующегося в них избыточного горючего газа с газом, содержащим избыточный кислород, будет затруднительным. По-видимому, именно этим объясняется то, что при использовании мощных горелок в большинстве случаев имеет место весьма неравномерное распределе- [c.147]

Потеря тепла с механическим недожогом до [c.375]

Величина потери тепла с механическим недожогом 4 зависит от степени совершенства топочно-горелочных устройств, свойств распыленного топлива, показателей воздушного режима и многих других факторов. Существенно влияет на полученные результаты также и способ определения этой потери. [c.272]

По утверждению авторов [Л. 5-26] погрешность определения составляет 1,5—2 абс. %, что исключает возможность применения этих расчетных зависимостей для определения потери тепла от механического недожога при сжигании мазута, как правило, не превышающей 0,2—0,5%. [c.273]

Напротив, в других работах, например [Л. 5-30], величина (71 вообще не принимается во внимание. Если это еще было допустимо нри сжигании мазута с нормативными избытками воздуха [Л. 5-31], то при приближении избытков воздуха к стехиометрическому соотношению, сжигание мазута, как правило, сопровождается существенным увеличением величины < 4, достигающей, например, по данным [Л. 5-32] 0,6%, т. е. пренебрежение этой потерей уже является недопустимым. В этих условиях численное значение ( 4 составляет около 5—10% от величины потери с уходящими газами Л. 5-33], а в отдельных случаях может достигнуть и 20—25%. Поэтому естественно, что без учета потери от механического недожога погрешность определения к. п. д. котла по обратному балансу будет недопустимо большой, увеличиваясь при этом с уменьшением избытка воздуха. [c.274]

При измерении же механического недожога в предположении, что углерод и зола распределены в твердых горючих частицах равномерно, определяется величина, пропорциональная объему этих частиц [c.274]

В [Л. 5-33] представлена та же схема определения механического недожога, однако с другими улавливающими элементами [c.282]

Шагалова С. Л., Арефьев К. М. Анализ влияния режимных параметров на величину механического недожога в камерных топках. — Теплоэнергетика , 1960, Я 2, с. 41—47. [c.261]

Коэффициент избытка воздуха поспе дозатора а д Потеря тепла с механическим недожогом до дозатора 1 4, % Содержание ЗОа в дымовых газах до дозатора, % Содержание в дымовых газах до дозатора, /о [c.369]

Коэффициент избытка воздуха после дозатора а"д Потеря тепла с механическим недожогом л о дозатора (/ 4, /о Содержание 50а в дымовых газах до дозатора, /о Содержание 50, в дымовых газах до дозатора, /о [c.370]

Автоматизация процесса горения преследует своей целью поддержание с предельно возможной точностью заданных режимной картой допустимых величин химического и механического недожога топлива и содержаиия свободного кислорода в дымовых газах во всем диапазоне регулирования тепловой нагрузки котла. Пределы допустимых отклонений этих величин определяют обоснованность выбора и применения той или иной схемы, а также аппаратуры автоматического регулирования. Так, например, при сжигании мазута с нормативными и повышенными избытками воздуха допускается отклонение содержания О2 в газах более 0,1%, почему эксплуатационным требованиям вполне могут отвечать общеизвестные схемы автоматического регулирования процесса горения пар — воздух и тепло — воздух. [c.431]

В последнее время резко возрос интерес к псевдоожижению смесей частиц не только разного размера, но и различного удельного веса. Так, проблемой номер один сейчас является разработка методов низкотемпературного (700—900 °С) сжигания твердого топлива в кипящем слое [21 ]. С одной стороны, высокие коэффициенты теплоотдачи от кипящего слоя к погруженным поверхностям теплообмена позволяют в принципе в несколько раз уменьшить габариты аппаратов большой мощности за счет совмещения топки с парогенератором. С другой же стороны, помещение в кипящий слой кускового известняка или доломита позволяет связывать выделяющуюся в процессе сжагания угля ЗОа и тем самым успешно решить экологическую проблему. Сам кипящий слой при этом состоит из частиц низкосортного угля, золы и доломита различных размеров и плотностей Р(, так что может возникать сегрегация этих частиц по высоте кипящего слоя, а наиболее мелкие из них будут попросту выноситься из слоя (унос, механический недожог). Близкие проблемы возникают и в технологии обработки сточных вод [22] и сухой сегрегации [23]. [c.29]

Тепловые потери (в сумме) от механического недожога, через кладку (теплопроводностью и аккумуляцией), излучением через отверстия, с охлаждающей водой Qnoi. [c.257]

Известные способы оценки степени совершенства то-ночно-горелочных устройств существенно различаются между собой. Неодинаковыми критериями оцениваются отдельными авторами, в частности, и газомазутные горелки. В Нормативном методе , например, требования к газомазутным горелкам сво/ тся к тому, что они должны обеспечивать сжигание 98,5% топлива в топках с тепловым напряжением объема до 250ккал м -ч при избытке воздуха 15% и скорости воздушного потока 20—25 м сек при механическом распыливании мазута и 5—8 м сек при паровом (Л. 3-1]. В других случаях горелка счи тается удовлетворительной, если обеспечивается сжигание топлива без химического недожога прн существенно меньших избытках воздуха (а =1,03 1,05) [Л. 3-2] с умеренным аэродинамическим сопротивлением. Согласно [Л. 3-3, 3-4], помимо этого, при оценке горелок должна учитываться величина механического недожога и наряду с коэффициентом аэродинамического сопротивления абсолютная величина давления воздуха перед горелками. Имеется предложение оценивать качество горелок по коэффициенту их аэродинамического сопротивления и крутке воздушного потока [Л. 3-5]. [c.90]

Даются расчетные значения механического недожога (кривые 3). Как видно, расчет и опыт согласуются между собой. Обращает на себя внимание резкое выгорание топлива и кислорода в начале факела. Это связано с быстрым выгоранием мелких частиц топлива (и летучих). Из-за выгорания мелких частиц пыль в начале факела угрубляется. Большое расходование кислорода в начале факела приводит к тому, что крупным частицам, определяющим механический недожог, приходится гореть в обедненной кислородом атмосфере (и вдобавок, в области понижающейся температуры). Это затягивает горение. Расчеты показывают, что для уменьшения механического недожога в два раза время горения пыли нужно увеличить по крайней мере в полтора раза. Таким образом, трудно уменьшить механический недожог увеличением размеров топочной камеры или понижением теплового напряжения топочного объема. Для ликвидации указанного органического недостатка прямоточного пылеугольного факела необходим переход к процессу с многократной циркуляцией топливных частиц, т. е. к процессу с многократным возращением крупных частиц в корень факела. Примером такого рода топки может служить известная вихревая топка А. А. Шершнева для торфа и бурых углей (рис. 9-15). В. В. Померанцевым и Н. В. Головановым была предложена схема топки с более четкой реализацией рассматриваемого принципа (рис. 9-16). При резком развороте газов на выходе из топки несгоревшие крупные частицы должны по инерции выпадать из ухо- [c.217]

Особенность слоевого сжигания заключается в том, что при горении топливо лежит слоем большей или меньшей толщины на колосниковой решетке (или в специальной шахте) и через слой топлива продувается воздух, необходимый для горения и газификации. Характер горения зависит от химической активности топлива, его фракционного состава, содержания балласта, поведения зоны и коксового остатка и т. д. Регулирование интенсивности горения обычно осуществляется путем изменения расхода дутьевого воздуха. При горении в топочное пространство над слоем выносятся из слоя продукты горения, недогоревшие продукты термического разложения топлива и мелкие частицы топлива. Завершение их горения происходит в топочном пространстве над слоем. Его величину вследствие этого выбирают такой, чтобы избежать потерь с химическим и механическим недожогом. [c.222]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология