Рециркуляция продуктов сгорания

Богатый газ подается в отопительные каналы каждого простенка через два газоподводящих канала (корнюра), которые в отличие от печей системы ПВР работают одновременно один подает газ в четные, другой в нечетные вертикалы. Для улучшения равномерности прогрева угольной загрузки по высоте в печах ПК-2К осуществляется рециркуляция продуктов сгорания по системе Н.К.Кулакова. [c.99]

Фиг. 158. Обогрев реактора с рециркуляцией продуктов сгорания

Для борьбы с окислением применяют рециркуляцию продуктов сгорания, т. е. возврат охлажденных продуктов сгорания их перемешивание с горячими газами, которые поступают из топочного [c.251]

При проточном канальном режиме увеличение массовой скорости также может достигаться организацией рециркуляции продуктов сгорания, путем подмешивания возврата продуктов сгорания к топочным газам. Чем больше коэффициент рециркуляции, тем интенсивнее теплоотдача конвекцией. Оптимальное значение коэффициента рециркуляции находится с помощью технико-экономического анализа. [c.144]

Сравнительно невысокая температура подогрева воздуха и малая степень рециркуляции продуктов сгорания могут обеспечить наде жное воспламенение и качественное горение суспензии из более реакционноспособного угля, с большим содержанием летучих. [c.35]

Рассмотрены элементарные основы погрешностей измерений и рациональной точности вычислений. Освещены методы определения избытка воздуха в продуктах сгорания, контроль анализа дымовых га-зов, сушка топлива на складе и паровая разомкнутая сушка, диссоциация и рециркуляция продуктов сгорания, вопросы, относящиеся к аэродинамическим расчетам, и др. [c.2]

Часть тепла, выделенного в зоне горения, поступает в зону тепловой подготовки, в результате чего происходит нагрев газа и частиц до температуры соответственно То и 0о- Это тепло подводится частично за счет излучения, а главным образом за счет рециркуляции продуктов сгорания обратными токами, возникающими в струе газов, ограниченной стенками камеры сгорания. [c.12]

При частичной рециркуляции охлажденных продуктов сгорания в воздушный тракт горелок сгорание газа происходит в забалластированном инертными компонентами воздухе. Это приводит не только к уменьшению температур в реакционных зонах, но и к снижению в них парциального давления кислорода. Установление количества образующихся окислов азота, в зависимости от степени рециркуляции продуктов сгорания, производилось в ЛИСИ на стендовой установке в виде котла типа НРч. Для сжигания природного газа применялись горелки типа ГНП с многоструйной под углом 45° к оси и одноструйной осесимметричной выдачей газа в закрученный лопатками поток воздуха. Продукты сгорания с температурой около 150°С отбирались за котлом и подводились к всасывающему трубопроводу вентилятора, подающего воздух в горелки. Регулирование соотношения воздуха и продуктов сгорания осуществлялось шиберами. До подачи продуктов сгорания горелки настраивались на номинальный [c.12]

Это приводит к выносу значительной части пламени из туннеля в топку, увеличению теплоотдачи факела и снижению температур в реакционных зонах. Рециркуляция продуктов сгорания в размере 25% при многоструйной выдаче газа и в размере 20% при одноструйной выдаче уменьшает выход окислов азота соответственно в 1,8 и 1,9 раза. Увеличение степени рециркуляции приводит в обоих случаях к снижению ее эффективности и появлению в отходящих газах продуктов незавершенного горения. При этом химический недожог тем больше, чем меньше однородность газовоздушной смеси и чем больше в ней инертных продуктов рециркуляции. Сравнительно низкие показатели по уменьшению окислов азота за счет рециркуляции были получены и на крупных промышленных и энергетических котлах, хотя абсолютный их выход был значительна больше, чем на стендовой установке. Так, на котле типа ПК-41 паропроизводительностью 475 т/ч, оборудованном прямоточными горелками, выход окислов азота при степени рециркуляции 23% снизился примерно в 1,8 раза с 520 до 300 мг/м [3]. При этом без рециркуляции коэффициент избытка воздуха составлял 1,03, а с рециркуляцией — 1,06. [c.13]

В статье освещены вопросы снижения окислов азота при сжигании природного газа в котлах средней и большой мощности. Показано, что за счет частичной рециркуляции продуктов сгорания, тангенциального и двухступенчатого сжигания выход окислов азота может быть уменьшен в 1,8—2 раза. [c.104]

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ РЕЦИРКУЛЯЦИИ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ПРИ НЕСТЕХИОМЕТРИЧЕСКОМ СЖИГАНИИ ТОПЛИВ [c.64]

В более широком объеме исследования развития процесса горения а одноканальной горелке предварительного смешения (диаметр кратера 30, 66 и 90 мм) были проведены В. Н. Иевлевым [Л. 30]. В результате этих исследований был подтвержден вывод о том, что роль туннеля заключается главным образом в стабилизационном эффекте, <оторый связан с рециркуляцией продуктов сгорания вблизи от корневой части струи. [c.32]

В настоящее время наибольшее распространение получила рециркуляция дымовых газов в воздухопроводы. Ее практическая реализация принципиально может быть выполнена тремя способами (рис. 1.1 Г). Первый предполагает отбор газов на рециркуляцию из газохода перед регенеративным воздухоподогревателем (РВП) и ввод их в короб горячего воздуха перед горелками. В этом случае транспорт отобранных на рециркуляцию продуктов сгорания осуществляется с помощью специальных дымососов рециркулирующих газов (ДРГ). ДРГ позволяют гибко регулировать степень рециркуляции продуктов сгорания в диапазоне от О до 20...25 % в зависимости от нагрузки котла и вида сжигаемого топлива. Данная схема организации рециркуляции характеризуется короткими газоходами рециркуляции, отсутствием дополнительных нагрузок на основные дутьевые вентиляторы (ДВ) и дымососы (ДС), ми- [c.24]

Если в зону рециркуляции продуктов сгорания подсасывается хотя бы небольшое количество воздуха из атмосферы, кривая 2 резко сдвигается в левую сторону вплоть до того, что в некоторых случаях верхний предел устойчивости перестает существовать (как в случаях, рассмотренны.х на рис. 2-1 и 2-5), [c.49]

I — газ 2 — рециркуляция продуктов сгорания. [c.124]

Установка для рециркуляции продуктов сгорания производительностью 78 500 м ч была сооружена и испытана в комплексе с парогенератором ТП-230, оборудованным четырьмя мазутными горелками. Для поддержания номинальной температуры перегретого пара продукты сгорания забирались специальным дымососом из газоходов парогенератора в области водяного экономайзера и подавались при температуре 300 °С в холодную воронку топки. В результате испытаний установлено, что автоматическое регулирование температуры перегретого пара рециркуляцией продуктов сгорания в нижнюю часть топки осуществляется надежно. Ввод рециркулирующих газов (до 20%) не ухудшает топочного процесса [Л. 35]. [c.151]

Одним из наиболее эффективных технологических мероприятий является рециркуляция продуктов сгорания [3, 4, 32, 42—46]. Ввод га- [c.21]

В туннельных печах с канальным рециркуляционным обогревом (ПХС-25М, ПХС-40, РЗ-ХПУ-25 и др.) используются ленточные поды и блочно-каркасные ограждения, а для обогрева этих печей применяется рециркуляция продуктов сгорания топлива (газ, жидкое топливо) и электроток. [c.861]

Уменьшение избытка воздуха на начальном участке факела обеспечивает снижение выхода термических и топливных оксидов азота за счет недостатка свободного кислорода (рис. 1.12). Во второй ступени подавление образования N0 происходит вследствие низкого уровня максимальных температур в факеле на стадии дожигания. Поэтому в отличие от рециркуляции продуктов сгорания способ ступенчатого сжигания подавляет образование не только термических, но и топливных оксидов азота. [c.28]

У большинства промышленных печей имеется одна или несколько топок или специализированных топочных устройств. В топках сжигается твердое, жидкое и газообразное топливо. Топки и специализированные топочные устройства хлебопекарных печей отличаются от топок других энергетических агрегатов тем, что они характеризуются небольшими размерами и относительно малым расходом топлива (10...75 кг/ч условного топлива). Топки печей делятся на две основные группы, к первой из которых относятся слоевые топки для сжигания твердого топлива, ко второй — камерные топки для сжигания газа или жидкого топлива. К этой группе относятся также топочные устройства хлебопекарных печей с рециркуляцией продуктов сгорания. [c.846]

К основным достоинствам двухступенчатого сжигания, обусловившим его широкое внедрение, следует отнести его универсальность по топливу, высокую эффективность снижения выбросов N0 , которая достигает до 70 %, ограниченный объем реконструкции котла при реализации, а также возможность сочетания с другими технологическими мероприятиями (пониженные избытки воздуха, рециркуляция продуктов сгорания), что усиливает эффект подавления оксидов азота (табл. 1.6). [c.32]

В этой связи при разработке мероприятий по снижению концентраций оксидов азота и других вредных примесей в уходящих газах паровых и водогрейных котлов следует учитывать следующие их конструктивные и эксплуатационные особенности. Во-первых, большинство находящихся в эксплуатации газомазутных котлов работает со значительными (ненормативными) присосами воздуха в топку, что затрудняет внедрение режимов сжигания с малыми избытками воздуха. Во-вторых, водогрейные котлы и паровые котлы средней мощности, за редким исключением, не имеют системы рециркуляции продуктов сгорания в топку. В-третьих, стоимость этих котлов сравнительно невысока, поэтому разрабатываемые мероприятия не должны требовать значительных капитальных вложений или эксплуатационных затрат. В то же время рекомендуемые мероприятия должны отличаться повышенной эффективностью и надежностью в работе, эффективно снижать концентрации оксидов азота в продуктах сгорания топлив, а при необходимости также бенз(а)пирена, сажи и оксида углерода. [c.33]

В приведенных численных экспериментах исследовалось влияние рециркуляции продуктов сгорания на выход N0 при нестехиометрическом сжигании топлив с оптимальными значениями избытков воздуха ац/а и рассматривались следующие варианты подачи рециркулирующих газов [c.65]

Влияние рециркуляции продуктов сгорания иа конечный выход N0 и химический недожог топлива (СО, Н ) при нестехиометрическом сжигании с оптимальными [c.65]

После смешения факелов происходит дополнительное образование термических оксидов азота, которое сдерживается из-за более низких температур в зоне догорания. Конечный выход оксидов азота составляет 13,6 ррт, или на 46,4 % меньше, чем при нестехиометрическом сжигании газа без рециркуляции продуктов сгорания. [c.66]

На основании результатов расчетных исследований по влиянию рециркуляции продуктов сгорания при нестехиометрическом сжигании природного газа и мазута можно сделать следующие выводы [c.68]

Известно, что внедрение отдельных технологических мероприятий по снижению выхода N0 одновременно приводит к некоторому ухудшению технико-экономических и надежностных показателей работы котлов [3, 32]. К таким мероприятиям относятся ступенчатое сжигание топлив, рециркуляция продуктов сгорания, впрыск влаги в зону горения и др. В результате их реализации в ряде случаев отмечается увеличение температуры газов в верхней части топки, что ухудшает работу металла пароперегревательных поверхностей нагрева, и снижение абсолютного КПД от 0,1 до 1 % за счет увеличения потерь тепла с уходящими газами, от химического и механического недожога. [c.118]

Организация рециркуляции продуктов сгорания при оптимальных режимах нестехиометрического сжигания мазута обеспечивает меньшее [c.132]

В качестве примера конструкции топочного устройства печи с рециркуляцией продуктов сгорания приведено топочное устройство печи РЗ-ХПА (рис. [c.847]

Рас.4.б. Схема движения потоков в отопительном канале при рециркуляции продуктов сгорания 1 — горелка 2 — соединительные каналы (косые ходы) 3 — рециркуляционные окна 4 — ( кел гореения 5 — направление движения газовых потоков а — без рециркуляции б — односторонняя рециркуляция в — двухсторонняя рециркуляция [c.91]

Из представленных графиков видно, что в зоне рециркуляции продуктов сгорания концентрация О2 максимальная на оси и снижается к перифер1ии тонки. В противоположность этому концентрация КОг на оси камеры сгорания минимальна. Такой характер полей О2 и КОг [c.52]

Рис. 1. Вклход окислов азота в зависимости от степени рециркуляции продуктов сгорания

Устойчивость горения бензино-воздушных смесей в турбулентно потоке изучалась Э. Л. Солохиным. Ставилась задача выявить влияние параметров потока (скорость, турбулентность, избытки воздуха) и размеров тел плохообтекаемой формы на срывные характеристики корытообразных стабилизаторов. В ре зультате исследования было установлено, что с увеличением характерного размера стабилизатора его стабилизирующая способность повышается. Увеличение скорости потока и начальной турбулентности потока ухудшает характеристик стабилизатора и приводит к тому,, что срыв пламени наступает при меньших избытках воздуха. Другими словами, чем выше начальная турбулентность активного потока, тем более высокие температуры требуется поддерживать в зоне рециркуляции продуктов сгорания. Ухудшение устойчивости горения при интенсификации турбулентности потока, особенно в районе зажигания , отмечалось Л. Н. Хитриным [Л. 8]. Эти положения справедливы только при том условии, что турбулентность потока увеличивается в результате роста скорости. Если же повышать турбулентность потока путем его закручивания, то стабильность горения растет с увеличением интенсивности крутки. [c.51]

Графики а, б и в на рис. 5-25 относятся к сечениям топки, совпадающим с осью абсцисс, на которой отмечены точки отбора проб продуктов сгорания при помощи газозаборной трубки. По оси ординат отложены локальные значения потери тепла от химического недожога <7з и коэффициента избытка воздуха а. Как видно из графика а, кривая / в сечении первого лючка имеет специфичную для двухфронтового воспламенения резкую неравномерность. За коническим стабилизатором существует центральная зона рециркуляции и поэтому здесь происходит практически полное горение. В противоположность этому на удалении 200—300 мм от оси горелки имеет место химический недожог до 45%, который свидетельствует о том, что в этих местах локализуется ядро факела (область невоспламененной газовоздушной смеси). Ближе к стенкам туннеля, где существует периферийная зона рециркуляции продуктов сгорания, снова регистрируется падение химического недожога практически до нуля. Кривая II дает представление [c.105]

Дополнительного снижения эмиссии N0 можно добиться при совместном использовании двухступенчатого сжигания газа и мазута с рециркуляцией продуктов сгорания. В этом случае наиболее эффективной, по-видимому, является подача газов рециркуляции только во вторую ступень горения вместе с остаточным воздухом с целью предотвращения эмиссии термических N0 . Опытно-промышленная проверка внедрения двухступенчатого сжигания в совокупности с подачей газов рециркуляции во вторую ступень на газомазутных котлах ТГМП-344, ТГМ-96, БКЗ-420-140НГМ и других показала возможность снижения [c.32]

За счет ввода рециркулирующих продуктов сгорания в воздухопровод горячего воздуха перед горелками в количестве К = 10...20% удается достичь снижения выхода NOJJ на 30...50%. Так как, попадая вместе с горячим воздухом в зону горения, инертные газы рециркуляции снижают температуру продуктов сгорания по всему факелу, то происходит подавление образования термических оксидов азота в зоне максимальных температур и частичное подавление быстрых N0 на начальной стадии факела [5, 48]. Рециркуляция продуктов сгорания практиче- [c.64]

Ввод газов рециркуляции в область догорания при нестехиометрическом сжигании мазута приводит к существенно меньщему снижению выбросов оксидов азота (см. табл. 2.3) на 9,3 % при / = 5 % и на 16 % при Л = 10 %. Последнее объясняется значительной долей топливных оксидов азота в конечном выходе N0. Как уже отмечалось рециркуляция продуктов сгорания не подавляет образование оксидов азота из материнского азота топлива. [c.68]

Организация рециркуляции продуктов сгорания при оптимальных режимах нестехиометрического сжигания мазута обеспечивает меньшее, по сравнению с природным газом, дополнительное снижение выхода N0 (примерно на 16 % при Л = 10 %). Подача газов рециркуляции при нестехиометрическом сжигании мазута увеличивает подавление оксидов азота при отклонении режимов нестехиометрического сжигания от оптимальных, т.е. при > 0,8...0,85 и < 1,25... 1,3. В этих случаях вклад рециркуляции продуктов сгорания как воздухоохранного мероприятия может сушественно возрасти. [c.68]

Влияние рециркуляции продуктов сгорания на выход N0 при нестехиометрическом сжигании мазута было экспериментально исследовано на котле БКЗ-320-140ГМ (см. рис. 3.17, 3.20). Испытания показали, что, как и при обычном сжигании топлива подача газов рециркуляции в горячий воздух в количестве Л = 20...25 % снижает образование оксидов азота примерно на 50 % (рис. 3.20). Суммарный эффект подавления 116 [c.116]

ЭМИССИИ NOJJ при совместной реализации нестехиометрического сжигания мазута по схеме воздух сверху (см. рис. 3.10, а) и рециркуляции продуктов сгорания / = 20...25 % во всем рабочем диапазоне нагрузок составил 50...65 % (см. рис. 3.17). В результате выбросы NOJJ при всех [c.117]

Следовательно, комбинация нестехиометрического сжигания и рециркуляции продуктов сгорания являются весьма эффективным средством для снижения эмиссии N0 ниже нормативных уровней. Данный вывод в соответствии с результатами, приведенными в гл. 2, по всей видимости, можно распространить и на комбинацию нестехиометрического сжигания топлив с вводом влаги в зону горения. Это также подтверждается экспериментальными исследованиями ИВТАН [12, 63]. [c.117]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология