Скоростное поле

Тогда функция тока для скоростного поля ожижающего агента выразится [c.98]

Рассматривая двухмерную систему и представляя безвихревое поле скоростей через комплексные потенциалы, получаем для скоростного поля частиц [c.111]

С целью количественного сопоставления теоретических и экспериментальных характеристик газового облака можно привлечь обширные экспериментальные данные для двухмерных слоев , а также позднейшие данные Стюарта о трехмерных псевдоожиженных системах. Стюарт определяет радиусы пузыря Г(, и облака как расстояния от центров кривизны верхней части поверхностей пузыря или облака до вершины пузыря или облака, соответственно. Из этого определения следует, что, зная положение точки инверсии скоростного поля и, можно рассчитать радиус [c.114]

На воздушных моделях определяют скоростные поля движения газовой печной среды (распределение относительных вращательных тангенциальных потоков и других скоростей) в объеме рабочей камеры печи, а также выявляют условия наиболее эффективной работы инжекционных, смесительных и других устройств печи. На них изучают процессы уноса пыли из рабочей камеры и проверяют влияние различных конструктивных элементов и деталей на характер движения газов в печи. [c.129]

Каждая зона аппарата характеризуется своей гидродинамической обстановкой, проявляющейся в специфике ее концентрационных, температурных и скоростных полей. В локальных (элементарных) объемах каждой из зон проявляются все физико-химиче-ские эффекты первых четырех уровней. Взаимосвязь эффектов верхнего (пятого) уровня с эффектами нижних уровней на рис. 1.3 условно обозначена дугами 22—24. [c.32]

По полученным значениям строят одномерные поля изменения температуры воздуха по длине секций или пучка труб (рис. П1-8). Аналогичные зависимости можно строить по ширине секции или пучка АВО. Графики температур могут отличаться от приведенных, что обусловлено влиянием ряда факторов, которые будут рассмотрены при совместном анализе температурного и скоростного полей охлаждающего воздуха. [c.64]

Оценка работы теплообменных секций по температурным и скоростным полям [c.83]

Наличие конвективного теплообмена изменяет распределение скоростей в потоке по сравнению с распределением в случае изотермического потока. Вместе с тем распределение температур определяется полем скоростей. Это обстоятельство взаимного влияния температурного и скоростного полей необходимо учитывать при точном решении задачи о конвективном теплообмене, если вязкость жидкости сильно изменяется с температурой. [c.162]

Примем, что скоростное поле газового потока не изменяется по радиусу трубы. Это упрощение может быть обосновано тем, что при турбулентном движении газа существенное искажение его скоростного поля наблюдается только вблизи стенки трубы. [c.49]

Под величиной обычно понимается максимальная скорость на оси сечения. Существуют, однако, скоростные поля (некоторые из них рассматриваются ниже), имеющие максимум не на оси струи. Скорость на оси струи в этих частных случаях может быть равна нулю или близка к нему. В таких случаях под о понимают максимальную скорость в сечении, к какой бы его точке она не относилась. [c.9]

Для такого скоростного поля [c.11]

Рассмотренный случай турбулентности струи, выходяш,ей из осевого вентилятора с нулевой скоростью на оси, является частным случаем группы скоростных полей, для которых характерны скорости на оси, большие или меньшие нуля. Такие эпюры скоростей можно встретить в струе за самолетным (толкающим) винтом при использовании его на вентиляционном режиме в установках крупных воздушных душей. Скоростные поля этого вида хорошо описываются формулой [c.14]

Скоростные поля этого вида хорошо описываются отрезком косинусоиды с началом координат, смещенным вверх по вертикальной оси (см. рис. 4). Участок косинусоиды АВ и используется в качестве эпюры скоростей. [c.18]

Как видно из данных табл. 9, скоростные поля рассматриваемого типа характеризуются малыми величинами коэффициента поля и сравнительно высокой степенью турбулизации потоков. [c.19]

Интеграл в формуле (34) относится к кривой поля скоростей в выходном сечении сопла коэффициент 2 введен в формулу по тем же соображениям симметрии скоростного поля. [c.21]

Скорости бокового воздушного потока в аэродинамической трубе определялись с помощью струнного крыльчатого анемометра. Предварительные измерения скоростного поля по сечению [c.50]

Учет неравномерности скоростных полей [c.106]

Для учета потери на удар при неравномерных скоростных полях смешивающихся потоков целесообразно использовать формулу И. Е. Идельчика [40, стр. 32] [c.107]

Последующий анализ, основанный на учете неравномерности скоростных полей сливающихся потоков, выполнен для случая одинаковых удельных весов последних (А = 1), отсутствия самотяги, при Z02 = О я при отсутствии диффузора (ф = 0). При этом уравнение энергетического баланса эжектора (128) принимает вид (преобразования опущены) [c.108]

Структура уравнения (148) и физический смысл отдельных его-членов сходны с уравнением (128). Поправочные коэффициенты ai и ао введены во все его члены, содержащие скоростное давление, за исключением члена, выражающего трение. Входящий в этот член коэффициент трения к сам по себе является функцией Re и при обработке результатов экспериментов по определению X в функции Re автоматически учитывается профиль соответствующего скоростного поля. [c.108]

Преобразованием выражений (148) и (149) можно получить уточненное уравнение простейшего эжектора, учитывающее неравномерность скоростных полей [c.109]

Как известно, уравнение напорной характеристики такого же эжектора, но без учета неравномерности скоростных полей, полученное К. К. Баулиным [6], имеет вид [c.109]

Данные табл. 32 указывают на незначительность различия между напорными характеристиками рассматриваемых эжекторов, вычисленных с учетом и без учета неравномерности скоростных полей при достаточно полном завершении их перестройки в смесительной трубе (ро = 0,03). Вывод этот существен в том отношении, что исключает необходимость поисков причин невязок в экспериментальных энергетических балансах испытанных эжекторов в неучтенных потерях, обусловленных неравномерностью скоростных полей, которые иногда предпринимались в подобных случаях. Этот последний фактор может проявиться весьма отчетливо лишь при коротких смесительных трубах, в которых процесс перестройки скоростных полей завершается далеко неполностью. [c.109]

Таким образом, анализ работы эжектора с учетом неравномерности скоростных полей позволяет сделать вывод о неполной, [c.109]

Экспериментальной проверке подвергались и имеющиеся рекомендации к выбору целесообразных длин смесительных труб. Для иллюстрации обстановки процесса перестройки скоростных полей в эжекторе построены кривые изменения статических напоров по длине смесительной трубы, осредненные по поперечным сечениям. На основе обработки эпюр скоростей воздуха в поперечных сечениях смесительной трубы эжекторов получены вероятные величины поправочных коэффициентов на скоростное давление и на количество движения. [c.112]

Как видно из табл. 35, весьма значительная начальная неравномерность скоростного поля, характеризуемая значениями поправочного коэффициента 8,5—10,2, на протяжении участка смесительной трубы около восьми калибров снижается до 1,02—1,03. [c.128]

Появившаяся возможность рассматривать течение жидкости в режиме гидродинамического теплового взрыва (эффект диссипативного саморазогрева жидкости в районе внутренней стенки трубопровода) и учитывать сужение рабочего сечения трубопровода вследствие появления застойных зон не только полностью перевернула классические понятия о работе неизотермического трубопровода в осложненных условиях, т. е. при малых значениях производительности перекачки, с большими потерями тепла на внешней границе, но и позволила объяснить работу действующего нефтепровода, перекачивающего высокопарафинистую нефть. Все это позволило показать, что классическая характеристика P-Q неизотермического трубопровода (рис. 1) в области малых значений производительности перекачки даже качественно не соответствует действительности. Анализ физической картины течения, т. е. температурных и скоростных полей жидкости в трубопроводе, объясняет данное расхождение результатов по величине гидродинамического сопротивления участка трубы. Дело в том, что при снижение рабочей температуры потока жидкости, особенно в районе стенки трубопровода, приводит к возникновению [c.157]

Смеситель горелки служит для предварительного (внутреннего) смешения газа с воздухом в однородную газовоздушную смесь и выравнивания скоростного поля смеси. [c.287]

Ранее была показана возможность расчета скоростных полей в химических аппаратах методом электро-гидродинамической аналогии (ЭГДА) [1]. Сочетание методов, использующих практически одну и ту же аппаратуру и измерительные приборы, дает возможность комплексного исследования аппаратов на моделях. [c.234]

Данные табл. IV-1 и рис. IV-2 свидетельствуют о недостаточности обобщения по различным жидкостям. Это вытекает из того обстоятельства, что при рассмотрении системы уравнений процесса и при выводе уравнений подобия аналитически не учитывается взаимосвязь температурного и скоростного полей в пристенном слое кипящей жидкости, и система уравнений не является замкнутой. Это вносит известный произвол в выбор тех или иных безразмерных комплексов. [c.165]

Естественная конвекция носит всегда явно выраженный ламинарный характер. Однако, если поверхность нагрева имеет большую высоту, то поток нагретой жидкости или газа по мере удаления от нижней грани перестает быть спокойным и может стать турбулентным в некоторых случаях он может даже отделиться от стенки. Поэтому коэффициент теплоотдачи а не является постоянным на всем протяжении вертикальной плиты или трубки (фиг. 17). На кижней границе величина коэффициента теплоотдачи велика, по мере подъема по стенке а постепенно уменьшается, так как увеличивается толщина лам1Инарно перемещающегося вдоль стенки потока жидкости. Если пограничный слой становится турбулентным, то указанный коэффициент вновь повышается. Теоретически выведенное для местного коэффициента теплоотдачи а уравнение, правильность которого была проверена измерениями температурного и скоростного полей у вертикальной стенки, содержит в данном случае, по.лшмо разности температур А/, значение высоты плиты или поверхности Я [c.34]

Входившая в установку аэродинамическая труба (ВЦНИИОТ) диаметром 400 мм была переоборудована под экспериментальные работы для продувки моделей. Ее входная часть вместе с круглым коллектором была удалена и заменена камерой квадратного сечения 600x600x600 мм с передним открывающимся застекленным окном. Вход воздуха в камеру осуществлялся через коллектор квадратного сечения с профилем по дуге окружности. Для ослабления воздействия на изучаемые струи беспорядочных посторонних токов воздуха в помещении за коллектором была установлена проволочная сетка с ячейками 2x2 мм. Расход воздуха через трубу регулировался посредством двух одновременно двигавшихся навстречу друг другу (при помощи ходового винта с правой и левой резьбой) регулирующих задвижек. Этот способ регулировки в значительной мере уменьшал возможность асимметрии скоростного поля. Для ослабления завихрения потока перед осевым реверсивным (диаметром 700 мм) вентилятором трубы была установлена спрямляющая решетка. [c.49]

Чаще всего встречаются следующие векторные поля скоростей,центробежных сил, электрическое, магнитное, силовое я т. д. Понятие векторного ноля можно распространить также и на вектор V, который начинается в конечной точке вектора г (рис. 4). Более ясное представление о векторном поле дают касательные кривые векторов V, так называемые траектории или векторные лпнип. В случае скоростного поля они называются линиями потока, в случав сппового поля — силовыми линиями. Векторные линии векторного поля представляют собой направленную кривую, касательные к которой указывают направление вектора V в точке касания (рис. 5). [c.363]

Несмотря на то, что решение Мюррея удовлетворяет уравнению Оссина повсеместно вне пузыря, оно, тем не менее, очень плохо согласуется с исходными уравнениями ( 111,45)—(Щ,48) для большей части наиболее интересной области, занятой газовым облаком. Так, на рис. III-9 показано, что направление вектора скоростного поля в верхней части газового облака обратно его направлению в бесконечности. Таким образом, возмущение вдвое превышает скорость невозмущенного потока, поэтому уже нет достаточных оснований считать его малым относительно такого потока. Следовательно, уравнения Мюррея представляют менее точное, чем уравнение Джексона, решение задачи о свободной поверхности, сформулированной уравнениями (111,45)— (111,48) и связанными с ними граничными условиями, несмотря на близость математиче(жой формы этих уравнений. Однако ранее уже было показано, что имеется достаточно причин для сомнений в обоснованности исключений напряжений в твердой фазе при выводе уравнений (111,45)—(111,48) из полных уравнений движения, особенно для области, расположенной вблизи от поверхности пузыря. Поэтому не исключено, что в аспекте полного решения задачи аппроксимация Мюррея hq уступает решению Джексона. [c.113]

Эксперименты следует проводить при onst, однако если t заметно изменяется, опыт может быть разделен на несколько локальных этапов с ii onst, соответствующих измерениям температурных и скоростных полей отдельной теплообменной секции, группы или ряда. [c.63]

Для решеток лопастей вследствие неравномерности скоростного поля на входе выделяют особое значение числа Маха, называемое критическим — М,ф, при котором п какой-либо точке входного сечения возникает местная скорость, равная скорости звука. Для современных дозвуковых решеток лопастей Л11ф=0,75. [c.300]

Ограничение зоны всасывания неизбежно сказывается на форме спектра всасывания, который теряет при этом симметричные очертания и деформируется в сторону неограниченных участков скоростного поля. Симметричные потоки с неискаженными спектрами весьма подробно изучались экспериментально ВНИИОТ ВЦСПС в Москве [8 661. Асимметричные спектры экспериментальным [c.63]

Еу — дополнительная потеря на удар при слиянии (сверх Вус), вызванная неравномерностью скоростных полей и отнесенная к кинетической энергии, -жектирующего потока [c.108]

Эпюры скоростей в смесительной трубе. На рис. 48 и 49 показаны полученные экспериментально эпюры безразмерных скоростей воздуха в поперечных сечениях смесительной трубы, выраженные в долях средней скорости в сечении. Эпюры даны для значений т соответственно 80 и 12,8, Из их анализа очевидно, что во нремя эксперимента не удалось устранить несоосность расположения сопла и смесительной трубы, что обусловило известный перекос скоростных полей. Тем не менее, полученные эпюры позволяют сделать несколько выводов, характерных для условий развития затопленной струи в ограниченном пространстве, одним из случаев которого и является зжекция [c.124]

В последнее время испытан скоростной полый абсорбер [3], работающий при скорости газа до 5—5,5 м сек при высоких плотностях орошения (30—45 м ч). Ввиду большого брызгоуноса (до 13% от количествз подаваемой на орошение жидкости) газ после абсорбера проходил через четыре соединенных параллельно прямоточных циклона (содержание брызг после циклона составляло около 1 газа). Абсорбер показал высокую эффективность (см. стр. 625), но его сопротивление было сравнительно высоко (около 1400 н/лi ) из-за большой потери давления в циклонах. [c.620]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология