Газоход горизонтальный

Для лучшего осаждения пыли в газоходах устанавливают вертикальные перегородки, снижающие скорость газа. Производительность гравитационных аппаратов П=8а)о (где 5 — площадь горизонтального сечения аппарата, — скорость осаждения) не зависит от их высоты. Поэтому внутри камер устанавливают на расстоянии 40—100 мм множество горизонтальных перегородок, разбивающих газ на ряд плоских струй [c.230]

Установку газоотборных трубок следует производить в контрольных точках, предварительно выбранных при снятии поля концентраций в данном сечении (тарировка). Тарировку сечения можно производить, определяя какой-либо компонент, входящий в состав продуктов горения, например О2 или СО2. Для тарировки сечения по ширине газохода с обеих сторон котла устанавливают ряд рабочих (подвижных) газоотборных трубок и одну пли две контрольные (неподвижные) трубки. Применение двух контрольных трубок обеспечивает отбор более представительной пробы газа, особенно из газоходов большого сечения. Глубина погружения в газоход контрольных трубок при их горизонтальном расположении не должна быть более 2,5 м, а при вертикальном— может быть принята большей. В нагнетательных патрубках дымососов контрольные трубки устанавливаются посередине проходного сечения. [c.78]

Стенд, общая схема которого показана на рис. 2, состоял из следующих элементов вентиляторной группы из двух последовательно включенных высоконапорных вентиляторов /, трубчатого воздухоподогревателя 2 и воздуховодов холодного воздуха с шиберами воздуховодов горячего воздуха 3 с измерительными участками отключающим шибером 5 и регулирующими поворотными шиберами 6 форсированной камеры горения 7 переходной камеры 5, соединяющей камеру горения с системой газоходов и имитирующей переходный объем от тонки к конвективным поверхностям нагрева парогенератора горизонтального охлаждаемого газохода 5, предназначенного для охлаждения газов перед поступлением их в воздухоподогреватель вертикального опускного не-охлаждаемого газохода Ю дымовой трубы // топливной системы 12 и системы водяного охлаждения элементов стенда. При проектировании основного и вспомогательного оборудования стенда была поставлена задача обеспечить возможно более широкий диапазон изменения как конструктивных вариантов испытываемых камер, так и режимных условий их работы при минимальных переделках оборудования. Отдельные элементы стенда проектировались с учетом удобства проведения измерений при испытаниях. В ряде случаев это привело к некоторой конструктивной сложности оборудования, вы-202 [c.202]

Как уже отмечалось, существующие циклоны, выделяющие ПМДА-сырец из реакционного газа, и газоходы часто обстукиваются деревянными молотками для стряхивания налипших на стенки частиц. В этом случае после циклонов отходящий газ может содержать повышенное количество дисперсной фазы (как говорится, залповый его сброс) и проскоки могут иметь место и через смеситель-испаритель. Для исключения отрицательного воздействия дисперсной фазы на зернистый слой катализатора в реакторе между ним и смесителем в газоходе устанавливаются пластинчато-каталитические секции (9) в виде набора с незначительным зазором металлических пластин, покрытых катализаторной пленкой. Причем, сочетается установка пластин вертикально, затем горизонтально (9а) и т. д. Газ проходит секции при относительно большой скорости, обеспечивающей развитый турбулентный режим движения. На пластинах происходит гарантированное испарение проскочившей дисперсной фазы и глубокое окисление части примесей с выделением тепла. В пластинчато-каталитических секциях обеспечивается гетерогенно-гомогенный механизм протекания реакции [80]. [c.115]

Простейшим методом удаления твердых частиц из потока газа является их осаждение под действием силы тяжести. Крупные частицы часто оседают на горизонтальных участках газоходов, которые в таких случаях действуют как простые пылеосадительные камеры, тогда как для эффективного улавливания грубых -частиц имеются специально разработанные камеры. К грубым частицам, часто называемым гритом, относят частицы, задерживаемые ситом с отверстиями 200 меш, или частицы размером более 70 мкм. Для этих частиц, особенно, если они отличаются абразивным действием, предпочтительным методом удаления является осаждение в пылеосадительных камерах, что объясняется незначительным падением давления в установке, а также большим межремонтным сроком ее эксплуатации [136]. [c.225]

Более сложным и более эффективным является пылеуловитель, в котором газы при своем движении сталкиваются со стенкой, при этом пыль задерживается, а газы проходят дальше. В одном случае, в инерционном пылеуловителе Вентури (рис. У-8) [848], газ проходит горизонтально через ряд отклоняющих сопел ), образованных ромбовидными газоходами 2, расположенных на небольшом расстоянии от верха основного газохода. Скорость газа увеличивается при его приближении к горловине отклоняющего сопла, при этом момент количества движения частиц способствует их концентрированию вдоль направляющих стенок. Концентрат (т. е. газ с повышенным содержанием пыли) проходит через про- [c.232]

Жалюзийные пылеуловители относятся к простейшим типам инерционных сепараторов. В отличие от гравитационных, они работают при более высоких скоростях потоков и имеют меньшие габариты. К тому же жалюзийные пылеуловители просты по конструкции, дешевы и имеют небольшое гидравлическое сопротивление, что обусловило их широкое распространение в качестве основного очистного оборудования в 30-50-е годы нашего столетия. Однако они улавливают только крупные частицы (В >60...70 мкм) и поэтому в настоящее время используются в основном для предварительного осаждения крупных частиц с целью уменьшения абразивного износа технологического оборудования или облегчения работы очистных устройств последующих ступеней. Для предварительного улавливания крупных частиц золы из дымовых газов разработаны жалюзийные золоуловители ВТИ, имеющие 6 вариантов исполнения для установки в горизонтальных и вертикальных (при движении газов снизу вверх) газоходах. Часто жалюзийные пылеуловители используются совместно с циклонами и служат концентраторами пыли для них. Принцип работы пылеуловителя в таком случае заключается в следующем. Жалюзийная решетка, установленная в газоходе, разделяет поток аэрозоля на части (рис.5.4). Основная часть потока, проходя через лопасти решетки, в некоторой степени освобождается от крупных фракций пыли и уходит по газоходу, а меньшая часть, отбираемая циклоном (до 20%), насыщается пылью, что облегчает ее очистку. После циклона поток вновь возвращается в газоход. [c.174]

При очистке половины потока дымовых газов регенератора каталитического крекинга установки 43-102 от СО на опытно-промышленном пластинчатом реакторе с катализаторным покрытием на основе ГИПХ-105-Б с поверхностью покрытия около 66% от расчетной величины, установленном на коротком горизонтальном участке газохода, достигнута степень очистки газов от СО до 60% - уровень очистки зависел от режима работы регенератора. [c.199]

Первые доказательства, выдвинутые автором в пользу каталитической природы образования части 50з, носили косвенный характер и основывались на изменении поведения котлов по мере шлакования поверхностей нагрева [1.9]. Установлено, что шлакование и занос конвективных газоходов оказывают существенное влияние на температуру точки росы. Следует оговориться, что на большинстве наблюдаемых установок пароперегреватель размещался в горизонтальном газоходе и не обдувался. Водяные экономайзеры, как правило, очищались дробью. [c.117]

В соответствии с действующими правилами Госгортехнадзора СССР для паровых котлов производительностью от 10 до 60 т1ч в верхней части топки устанавливаются взрывные предохранительные клапаны общей площадью не менее 0,2 м" . Кроме того, взрывные клапаны устанавливаются за котлом или перед водяным экономайзером, перед дымососом и после него, если газоход от дымососа до дымовой трубы расположен горизонтально или с малым углом подъема (менее 30°). В каждом из этих газоходов устанавливается не менее двух клапанов с общим сечением 0,4 м . Общее сечение клапанов на горизонтальном или с малым подъемом газоходах к дымовой трубе должно быть не менее 0,5 м . [c.104]

Вместе с тем рост массы частицы увеличивает воздействующие на нее силы гравитации и инерции. В табл. 5.7 приведена скорость оседания частиц плотностью 1 г/см в неподвижном воздухе при 23°С. При изменении радиуса частицы на четыре порядка проходимый ею путь увеличивается на шесть порядков и для частиц г=10 см достигает 1,28 см/с. Таким образом, крупные частицы при горизонтальном или наклонном движении газов будут подвержены гравитационной сепарации на поверхности охлаждения или на стенке газоходов. [c.180]

Полезно отметить, что в ряде топочных устройств может наблюдаться и еще одна потеря, связанная с наличием избыточного давления в топочной камере или отдельных ее частях (например, в верхней части котельной топки, сильно развитой в высоту, если, в дальнейшем, имеются нисходящие или горизонтальные газоходы). В этом случае при недостаточно плотном перекрытии возможно заметное выбивание горячих газов. Потеря эта не поддается сколько-нибудь отчетливой оценке. [c.270]

На выходе из топочной камеры размещен горизонтальный пароперегреватель 3. В опускном конвективном газоходе расположены после- [c.143]

Двухступенчатый пароперегреватель расположен в кипящем слое. Регулирование температуры перегрева пара осуществляется поверхностным пароохладителем, установленным в рассечку. Змеевики пароперегревателя расположены горизонтально и выполнены из труб 38 X 4,5 мм. Для регулирования температуры уходящих газов предусмотрен байпасный газоход с шибером. Котел снабжен необходимой арматурой, гарнитурой, устройством для отбора проб пара и воды, а также контрольноизмерительными приборами. Питание котла автоматизировано. [c.14]

Исследования работы чугунных секционных котлов, оборудованных горизонтальными щелевыми горелками, установленными над колосниками, показали, что температура уходящих газов перед входом в межсекционные газоходы имеет значительный разброс. На рис. 15 показано распределение температур уходящих газов в выходном сечении топки котла НРч-25 при установке в ней двухколлекторной щелевой горелки с газовыпускными отверстиями диаметром 2,2 мм. Видно, что температура уходящих газов меняется как по длине, так и по ширине топки котла, причем разница достигает 200—470° С. В зависимости от нагрузки котла и положения шиберов на боровах температура продуктов горения оказывается более высокой то на левой, то на правой стороне топки. Даже при разнице температур 150—200° С условия работы отдельных секций котла настолько отличны, что при недогрузке одних может иметь место перегрев других. [c.103]

Отсюда следует, что при существующей конструкции газоходов котла НРч и направлений отвода уходящих газов даже двухколлекторная горизонтальная щелевая горелка не может создать необходимую равномерность распределения тепловых потоков по объему топки и, следовательно, обеспечить одинаковые условия работы различным секциям котла. Можно ожидать, что подобные явления будут наблюдаться в секционных котлах других конструкций. Если же учесть неравномерность, создаваемую системой питания котла водой, различное гидравлическое сопротивление отдельных секций как результат недостаточно качественного изготовления и монтажа, необходимость глубокого регулирования тепловых нагрузок котла в зависимости от потребителя, отсутствие в большинстве случаев хотя бы элементарной химической подготовки питательной воды, становится более ясной вся сложность проблемы повышения надежности и срока службы котлов. [c.105]

При неудовлетворительной эксплуатации горизонтальных щелевых горелок горение не заканчивается в топке, продолжаясь в газоходах. Это приводит к отложению сажи па секциях и даже появлению ее в боровах, несмотря на отсутствие потерь тепла с химической неполнотой сгорания газа. Поэтому при определении потерь тепла от химического недожога следует учитывать эти отложения, разработав соответствующую методику. [c.108]

Для более подробного анализа температурных полей рассмотрим изменение температур в характерных сечениях топочной камеры, за которые принята вертикальная плоскость, расположенная на продольной оси топки, и горизонтальная плоскость, расположенная на уровне геометрической оси горелок. Выбор этих плоскостей позволяет проследить изменение температуры в направлении развития факела по его движению и в направлении расположения экранных поверхностей нагрева по движению продуктов сгорания в топочной камере котла ДКВ (снизу вверх и в сторону выходного газохода из топки). [c.50]

Как уже было сказано, образование расплава в вагранке происходит за счет горячих печных газов и нагрева угольных электродов. Горячие газы, выходящие из печи и из вагранки, непрерывно удаляются из системы через горизонтальный газоход 21, в котором расположен ряд устройств, позволяющих эффективно использовать тепло отходящих газов. Например, в газоходе 21 находятся плавильные аппараты 22, 23 и 24, в которых может проводиться плавка отдельных деталей, которые предварительно были сняты с автомобиля. При этом части, для плавления которых необходима наиболее высокая температура, подают на плавление в аппарат, ближайший к вагранке. Так, например, в аппарате 22 для выплавки меди перерабатывают генераторы переменного тока, радиаторы, стартеры, регуляторы напряжения и т. п. Другой плавильный аппарат, не показанный на схеме, может быть использован для переработки моторного блока автомобилей. После разборки мотора и отделения стальных частей, чугунные части мотора загружают в плавильный аппарат, где получают расплав, который продают литейным заводам. [c.348]

Расположение решеток в горизонтальных газоходах [c.56]

Жалюзийный пылеуловитель в горизонтальном газоходе. 1 - входная камера 2 - отсосная щель 3 - диффузор,4 - поводящий к циклону воздуховод, 5 - отсосный циклон 6 - отводящий от циклона воздуховод 7 - основной газоход по месту подсоединения отводящего воздуховода 8 - инжектор 9 - основной газоход после инжектора [c.175]

В коротком горизонтальном участке газохода диаметром 350 мм, соединяющем регенератор с вытяжной трубой, было установлено три пла- тинчатых модуля длиной по 500 мм. Каждый модуль состоял из 16 сталь-аых пластин длиной 500 мм и шириной 160-340 мм с нанесенным на яих катализаторным покрытием. Суммарная масса покрытия - около 3 кг, знешняя поверхность катализаторного покрытия, контактирующая с отводящими газами - 4,5 м1 Перед установкой в газоход пластины с катализаторным покрытием состава 1 масс, части дробленого катализатора АП-64,1 масс, части технического алюмината кальция (талюма) и 2 масс, частей раствора полиметилфенилсилоксановой смолы в толуоле подвер-1 ались термообработке в прокалочном устройстве с лампами инфракрасного излучения КГТ-220-100 (см. рис. 7.6). [c.198]

Для реакторов большой мощности устанавливают конденсатор (рис. 60), состоящий из двух горизонтальных труб / и 2 диаметром 500—600 мм, соединенных между собой газоходом 3. Газ после сероуловителя попадает в барабан 1, заполненный до половины диаметра сероуглеродом. Внутри вдоль всего барабана проходит вертикальная зубчатая перегородка, погруженная в сероуглерод, сквозь зубцы которой барботирует газ. Далее газ поступает во второй такой же барабан 2, где снова барботирует через сероуглерод, и лишь затем направляется в трубчатый теплообменник. Барабаны снаружи орошаются водой, стекающей в поддон. Периметр барботажа в зависимости от длины труб и мощности реактора составляет 9—12 м, а поверхность охлаждения горизонтального теплообменника 16—20 м . Такие аппараты обеспечивают хорошую конденсацию для реакторов производительностью до 10 т в сутки. [c.158]

Заслонка (рис. 271) смонтирована на вертикальном участке газохода так, чтобы ее вал был горизонтальным. Заслонка имеет сварной прямоугольный корпус 1, в котором установлен шибер. Последний представляет собой разъемный вал 3 с закрепленными на нем лопастями 2. Вал установлен в выносных подшипниках скольжения 4. Приводной конец вала закреплен в осевом направлении кольцами 5, противоположный конец вала свободен, что обеспечивает возможность температурного удлинения вала. Электропривод 6 во взрывозащищенпом исполнении связан с валом заслонки через винтореечный редуктор 7, прикрепленный к корпусу заслонки. Вал 8 зубчатого сектора редуктора соединен с валом заслонки кулачковой муфтой 9. Привод предусматривает также ручное управление. [c.313]

Опытно-промышленные пластинчатые реакторы представляли собой несколько последовательно расположенных модулей. Число модулей определялось в ходе предварительного расчета, однако ограничения по величине избыточного давления низконапорных отходящих газов и протяженности горизонтальных участков газоходов, в которых размещались модули, приводили к тому, что число устанавливаемых модулей было меньше расчетной величины. Во всех случаях испытаний пластинчатокаталитические реакторы устанавливались на газоходах сброса горячих отходящих газов в атмосферу после основного технологического оборудования. Обеспечить регулирование режима работы опытно-промышлен-ных реакторов было невозможно, ибо расход отходящего газа, его температура и содержание в нем примесей после основной технологической аппаратуры диктовались производством. В связи с этим при анализе работы пластинчато-каталитических реакггоров периодически проводилось о()следование состояния системы и фиксировались режимные показатели нестационарно работающего оборудования и составы проб газа до и после реактора. [c.197]

В табл. 4-3 представлены данные Таллинского политехнического института по содержанию углерода и минеральной СОа в золовых остатках из парогенератора ТП-17. Пробы летучей золы улавливались отсосной трубой Альнера из горизонтального газохода между водяным экономайзером и воздухоподогревателем. Одновременно с пробами летучей золы брались также пробы шлака из бункеров холодной воронки и пробы золы из бункеров поворотной камеры, расположенной между пароперегревателем и экономайзером. [c.79]

Толочная камера ) (рис. 7-2) каждого корпуса имеет призматическую форму без пережима, сплош- ное экранирование панелями с горизонтальной навивкой труб и является восходящим газоходом. Тепловое напряжение топочного объема составляет 230 Мкал/(мЗ-ч). Газо-ма зутные горелки 2 производительностью по мазуту 6 т/ч и по природному газу 6300 м /ч устанавливаются встречно (по 3 горелки в один ряд) на фронтовой и задней стенах топки. Горелки типа ХФ ЦКБ-ВТИ-ТКЗ имеют двухпоточную конструк- [c.143]

Парогенератор был оборудован конвективными пароперегревателями (ширмовым и горизонтальным), водяным экономайзером и регенеративным воздухоподогревателем. Предварительный подогрев воздуха (до воздухоподогревателя) отсутствовал. Никакие присадки (твердые или жидкие) в топку и газоходы при работе с малыми избытками воздуха не вводились. До начала испытаний все поверхности нагрева были тщательно очищены. В процессе подготовки парогенератора к испытаниям была модернизирована система подвода воздуха к горелкам. К каждой горелке были подведены индивидуальные воздуховоды, на которых были установлены измерительные устройства (импульсные трубки), предварительно протарированные с помощью стандартных трубок Прандтля. Для распыливания мазута применялись протарированные на водяном стенде механические форсунки. Работа форсунок тщательно контролировалась эксплуатационным персоналом. Вязкость хмазута перед форсунками поддерживалась на уровне 2—3° ВУ. Процесс горения корректировался периодически проводимыми режимными испытаниями. [c.164]

Двухступенчатый пароперегреватель расположен в кипящем слое. Температура перегрева пара регулируется поверхностным пароохладителем, установленным в рассечку. Змеевики пароперегревателя расположены горизонтально и выполнены из труб диаметром 38 мм и толщиной стенки 6 мм (сталь 12ХМФ). Для регулирования температуры уходящих газов предусмотрен байпасный газоход с шибером. Каркас котла — металлический, [c.18]

Котел-утилизатор типа СКУ-7/40 — барабанного типа, с многократной принудительной циркуляцией, одноступенчатым испарением и промывкой пара питательной водой поверхности нагрева расположены в горизонтальном газоходе. Барабан котла сварной конструкции, с внутренним диаметром 1508 мм и толщиной стенки 36 мм, выполнен из Стали 20К. Внутри барабана имеется паросепарационное устройство в виде дырчатого листа и жалюзей. [c.19]

Конвективные поверхности нагрева (испарительная и пароперегревателя) размещены в двух самостоятельных горизонтальных газоходах и выполнены в виде гладкотрубных змеевиков, расположенных вертикально. Диаметр труб испарительной поверхности и пароперегревателя 38X4 мм, материал — Сталь 20. Пароперегреватель конвективного типа, двухступенчатый. Температура перегрева пара регулируется двухступенчатым пароохладителем, установленным в рассечку. [c.19]

Котел-утилизатор типа СКУ-14/40 — барабанного типа, с многократной принудительной циркуляцией, одноступенчатым испарением и промывкой пара питательной водой. Поверхности нагрева расположены в горизонтальном газоходе. Барабан сварной конструкции с внутренним диаметром 1508 мм и толщиной стенки 36 мм выполнен из стали марки 20К- Внутри барабана имеется паросепарационное устройство в виде дырчатого листа и жалюзей. Конвективные поверхности нагрева — испарительная поверхность и пароперегреватель — спирального типа, размещены в двух самостоятельных горизонтальных газоходах. Испарительная поверхность и пароперегреватель выполнены из труб размером 45 X 4,5 мм, материал — Сталь 20. [c.20]

С целью максимально повысить равномерность распределения тепловых потоков в топке и газоходах, по возмон ности уподобив сжигание газа сжиганию твердого топлива на колосниковой решетке, а также уменьшить выступающие за габариты котла части горелок, в настоящее время широко применяют метод переоборудования котлов, предполагающий установку на поду топки горизонтальных горелок различного типа от диффузионных до выдающих в топку полностью подготовленную для сжигания газовоздушную смесь. [c.92]

В настоящее время наиболее широко распространены горизонтальные щелевые (подовые) горелки без принудительной подачи воздуха конструкции Укргипро-инжпроекта. Они просты по конструкции, устойчивы в работе и практически бесшумны. Газовые распределительные коллекторы этих горелок располагаются яараллельно оси котла, что увеличивает равномерность лодачи тепла в топку. Однако следует отметить, что и при использовании этих горелок сохраняется некоторая неравномерность распределения тепловых потоков по длине и ширине топки, что, по-видимому, объясняется различными значениями разрежения по длине и ширине топочного объема, зависящего от разрежения в месте выхода продуктов горения в газоходы котла соответственно создается неравномерность разрежений но длине и ширине колосниковой решетки, определяющей условия поступления воздуха через нее к газовому коллектору. [c.92]

Число лопастей из уголка 40X40 мм в их решетках может составлять от 11 до 75, ширина входной камеры В=209ч-1425 мм при высоте решетки Я=595-г-4038 мм Конструкции I, П1 и V могут устанавливаться в вертикальном газоходе котла при движении газов сверху вниз, а также в горизонтальном газоходе. [c.55]

Экспериментальные и расчетные исследования [5, 9, 31] выявили, что образование диоксида азота происходит в двух зонах предпламен-ной и послепламенной. Образовавшийся в первой зоне NOj полностью разлагается. В то же время быстрое перемешивание горячих и холодных областей в турбулентном пламени может создать условия для быстрого замораживания NO2, что приводит к появленшо значительных концентраций диоксида азота в холодных зонах потока. Образование NO2 в послепламенной зоне происходит в верхней части топки и горизонтальном газоходе при температуре больше 900... 1000 К [5]. [c.14]

Газ из печи отсасывается вверху шахты в общий коллектор 6 (см. рис. 16), проходящий вдоль всех печей, и идет на охлаждение и очистку от пыли. Каждая печь имеет выхлопной газоход в атмосферу (на рисунке он не показан), через который отводится избыток газа, а также газ, отсасываемый из загрузочного бункера (см. рис. 19). Трефель 12 (см. рис. 20) представляет собой горизонтально расположенный цилиндр с двумя патрубками — для поступления и вывода извести. С торцов цилиндр закрыт крышками. Через крышки проходит вал, к которому прикреплена крестовина с полками. На периферии к полкам прикреплены уплотнители - пластины, изогнутые по форме цилиндра корпуса и плотно к нему прилегающие. При давлении воздуха в кожухе известковой печи до 2450 Па (250 мм вод. ст.) трефель хорошо герметизирует печь. При более высоком давлении в печи устанавливают последовательно два выгружателя. [c.51]

Подача пара производится через дозировочный вентиль и далее — через паровую задвижку в нижнюю часть рекуператора. Количество подаваемого пара регулируется по показаниям манометра пар, поднимаясь вверх, перегревается за счет нагретой насадки рекуператора до температуры 800-1000 °С и по ВСБ поступает в печь. Перегретый пар проходит по горизонтальным газоходам зоны карбонизации, не соприкасаясь с полукоксом, и поступает в ВДБ, где меняет направление. Далее пар идет по верхним газоходам зоны активации, где частично диссоциирует на раскаленном угле. Вместе с продуктами разложения пар поступает в СББ, где опять меняет направление, проходит по газоходам зоны активации и поступает в НДБ, снова меняет направление и по газоходам зоны активации идет в НББ, отгуда через нижний соединительный боров (НСБ) поступает в другую половину печи, находящуюся в этот момент в режиме нагрева. [c.528]

Котел типа ПКК - однобарабанный конвективный с естественной циркуляцией, выполнен в П-образной компоновке, конструкция позволяет его открытую установку. Забалластированный газами поток СО с добавкой высококалорийного топлива сжигается в неэкраниро-ванном горизонтальном предтопке, в котором установлены специальные горелочные устройства, так называемая подсветка. Из предтопка продукты сгорания поступают в подъемный газоход, в котором размещены испарительные поверхности нагрева, выполненные в виде конвективного пучка из труб диаметром 38 х 3, и пароперегреватель. [c.32]

I — регсне1 атор 2 — камера коксования 3 — вертикал 4 — перекидной канал 5 — горизонтальный сборный канал 6 — перегородка 7 — горелка 8—10 — система каналов 11 — газоходы. [c.87]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология