Вихревые горелки

Рис. 2-9. Пылегазовая вихревая горелка с внутренним смесеобразованием и периферийной подачей газа.

Рис. 2-8. Пылегазовая вихревая горелка многоооплового типа с внешним смесеобразованием.

Известно, что при сжигании природного газа в топках котлов основными токсическими вредностями, загрязняющими атмосферу, являются окислы азота. По данным [1] котел паропроизводительностью 170 т/ч, оборудованный тремя вихревыми горелками, сбрасывает в атмосферу в течение суток 2,2 т окислов азота, а котел паропроизводительностью 950 т/ч с 24 вихревыми горелками — 57 т. Проведенные в СССР и за рубежом исследования показывают, что уменьшение сброса в атмосферу окислов азота в два и более раз может достигаться за счет частичной рециркуляции охлажденных продуктов сгорания, тангенциально-вихревого и двухступенчатого сжигания газа, уменьшения подогрева воздуха, впрыска распыленной воды в реакционную зону и др. [c.12]

В рассмотренных установках очистки отходящих газов (рис. 2.31) для полного обезвреживания токсичных веществ используют термокаталитический реактор (ТКР) [76]. В разработанной конструкции ТКР применена струйно-вихревая горелка [77]. [c.140]

Ахмедов Р. Б., Интенсивность крутки воздушного потока в вихревых горелках, Теплоэнергетика , 1962, № 6. [c.247]

С. Н. Шориным и В. И. Суховым [Л. 30]. Для измерения зональных и интегральных характеристик теплообмена камера была разделена на калориметрические секции. Сравнивалась работа прямоточных и вихревых горелок с различными диаметрами кратера й, равными 41, 68 и 100 мм соотношение 0(й находилось в пределах от 4 до 10. Вихревые горелки имели различный коэффициент закручивания потока (/2з до 4,4). Тепловая нагрузка камеры горения варьировалась в диапазоне от 0,7 до 3,5 Гкал/(мЗ-ч). Полнота сгорания газа контролировалась на выходе из камеры анализом состава продуктов сгорания. В результате исследования установлено, что переход от прямоточных горелок к вихревым интенсифицирует теплообмен в тем большей степе- [c.64]

В этой связи представляет интерес предложение Р. Б. Ахмедова Л. 13] классифицировать горелки, применяемые для сжигания газа и мазута в топках парогенераторов, в зависимости от способа подвода воздуха. Выбор данного классификационного признака обосновывается тем, что от вида воздушного регистра и его конструктивных параметров зависит форма факела, угол его раскрытия, скоростные поля внутри амбразуры и на выходе из горелки, размеры зоны рециркуляции газов и интенсивность турбулентного перемешивания. Данная классификация относится главным образом к вихревым горелкам, так как в прямоточных горелках возможен только один способ подвода воздуха — аксиальный на формирование структуры факела может оказывать влияние только форма устья горелки круглая, прямоугольная, щелевая. [c.73]

Производительность горелки по мазуту, кг/с Калибр вихревой горелки, мм 0,30 0,50 1,00 1,67 2,77 3,50 4,17 5,56 [c.113]

Расчетная модель факела вихревой горелки схематически иред-ставлена на рис. 6-6. Перемешивание газа с воздухом и частичный подогрев смеси за счет перемешивания с рециркулирующими продуктами сгорания происходят в полости горелки (участок длиной н= = 1,0 )). Горения здесь еще нет. На основном участке длиной о=(14- [c.124]

На рис. 224 показана комбинированная эмульсионно-вихревая горелка ГЭВК-500 тепловой мощностью до 5,8МВт (производительность по мазуту 500 кг/ч). Горелка состоит из газовой части, включающей кольцевой газовый коллектор 1 и расположенные но окружности сопла 2, и жидкостной форсунки 3. Для регулирования первичного воздуха служит регистр 5. Вторичный воздух поступает через канал б для охлаждения стенок кратера горелки. [c.263]

Рпс. 6-6. Схема факела вихревой горелки. [c.124]

Выполненные МО ЦКТИ и ВТИ исследования показывают, что пристенная зона подверженных наружной коррозии участков труб характеризуется восстановительной атмосферой. Топочная камера исследо-ванно го корпуса парогенератора ПК-41 полуоткрытого типа оборудована 8 мощными вихревыми горелками, расположенными по 4 на фронтовой и задней стенах, причем ООП крайних горелок удалены от боковых стен всего на 1,2 м. Избытки воздуха за переходной зоной составляют 7—8%, а в конце топки [c.177]

Применение прямоточных горелок ВТИ ведет к некоторому снижению концентрации N0 по сравнению с вихревыми горелками ХФ ЦКБ-ВТИ. В данном случае снижение концентрации N0 объясняется, по-видимому, тем, что при соударении встречных прямоточных факелов воздух отжимается из зоны интенсивного горения и в ядре факела по существу процесс протекает при пониженном коэффициенте избытка воздуха. [c.180]

Перестройка факельных горелочных устройств с встроенными вихревыми горелками является несложным и недорогим мероприятием, которое дает заметный экологический и экономический эффект. [c.20]

Через вихревые горелки пылевоздушная смесь и вторичный воздух подаются в топку в виде закрученных струй, а из горелок второго типа — в виде прямоточных струй. [c.381]

Вихревые горелки бывают трех видов [Л. 54] [c.381]

Улиточно-лопаточные вихревые горелки выполняют одно- и двухпоточными по вторичному воздуху, в них закрутка вторичного воздуха осуш,ествляется осевыми лопаточными аппаратами, а пылевоздушной смеси — улиточными закручивателями. [c.384]

Вихревые горелки, как обладающие высокой устойчивостью зажигания, рекомендуются преимущественно для сжигания пыли АШ, полу-антрацитов и тощих углей в открытых и полуоткрытых топках с твердым и жидким шлакоудалением. Эти горелки могут быть использованы и для сжигания топлив с большим выходом летучих. Вихревые горелки рекомендуется располагать на парогенераторах производительностью до 70 кг/с встречно на боковых стенах, а на парогенераторах большей производительности — встречно на широких фронтовой и задней стенах в один, два и более ярусов. [c.385]

Оптимальная скорость выхода пылевоздушной смеси из вихревой горелки составляет 14—16 м/с, в мощных горелках может быть увеличена до 20—22 м/с, оптимальная скорость вторичного воздуха — соответственно 18—21 и 26—30 м/с. [c.385]

Рис. 2-10. Пылега.зовая вихревая горелка с внутренним смесеобразованием и периферийной подачей газа конструкции Оргэнергостроя.

Мухутдинов Р. X., Шафигуллин А. Б. Струйно-вихревая горелка для термокаталитических реакторов обезвреживания отходящих газов // Теплофизика процессов горения и охрана окружающей среды Сб. тр.— Рыбинск Изд-во Энергомаш , 1999 — С. 201-205. [c.146]

На рис. 2-16 показано радиальное распределение осевой составляющей скорости в различных сечениях осесимметричной сложной струи, вытекающей из каналов модели вихревой горелки в затопленное пространство. Внутренняя струя (первичный воздух) закручи- [c.43]

Вихревые горелки со значительной круткой потока (по 0,6- 3). Отличительной особенностью этих горелок является наличие приосевой зоны обратной циркуляции продуктов сгорания (см. рис. 2-10,6). В зависимости от конструкции воздухозакручивающего аппарата вихревые горелки делятся, как и в классификации, предложен- [c.75]

Рис. 2-5. Пылегазовая вихревая горелка с внешним-смесеобразованием и центральной подачей газа через конус-раосекатель,

Более последовательно эта задача решена для парогенератора ТП-86 производительностью И7 кг/с (420 т/ч) с встречными вихревыми горелками (рис. 42). Каждый из четырех распределительных коллекюров, подводящих воздух к группам горелок, разделен перегородками на три самостоятельных канала — по числу горелок в группе. В каждом из каналов имеется прямой измерительный уча- [c.117]

О—топка парогенератора ТГМП-П4, оборудованная прямоточными горелками ВТИ встречно-ударного типа (нагрузка 87% коэффициент избытка воздуха в конце топки 1,05 коэффициент рециркуляции 23% содержание серы в мазуте 3,1%). А —топка парогенератора ТГМП-П4, оборудованная вихревыми горелками ХФ ЦК Б-ВТИ-ТКЗ (нагрузка 92% коэффициент избытка воздуха в конце топки 1,065 коэффициент рециркуляции 15% содержание серы в мазуте 2,8%). [c.159]

Проведенное ВТИ (В. В. Чупров, Ю. И. Енякин, Л. С. Зеленов) изучение концентрационных полей топочного пространства парогенератора ТГМП-114, показало, что 96% мазута выгорает во встречных струях при а"т = 1,01-г-1,02 и объемном теплонапряжении, равном 750 Мкал/(м -ч). В объеме, где тепловое напряжение составляет 300 Мкал/(мЗ-ч), выгорало при а"т = 1,02 почти 99% мазута даже при значительной Степени неравномерности распределения воздуха и топлива по горелкам (более 7%). При данных режимах уровень концентраций сероводорода был в 2 раза ниже, чем в аналогичном парогенераторе с вихревыми горелками. [c.137]

В ходе исследования и наладки тепловой работы циклонных пред-топков достигнуты удовлетворительные показатели выгорания жидкого топлива в пределах циклонов дз+ Ч- /4=3,7-Ь0,5=4,2% при коэффициенте избытка воздуха в циклоне ац 1,03- -1,04). Выявлено, что максимальные значения локальных падающих тепловых потоков отвечают нагрузке 106% от номинальной и равны 550 Мкал/(м2-ч) при ац> 1,035 и 580 Мкал/(м -ч) при оц— 1,00. На серийном парогенераторе ПК-41 с вихревыми горелками локальные падающие тепловые потоки достигают значений около 750 Мкал/(м2-ч) уже при номинальной нагрузке парогенератора и ац .1,00 [Л. 45]. [c.140]

Исследования показали, что активность воздействия на динамику топочных газов зависит от многих факторов интенсивности крутки воздушного потока, расстояния между вихревыми горелками, формы амбразур, относительной ширины и высоты топочного пространства, уровня размещения горелок, числа горелок и их компоновки, угла наклона оси горелок относительно фронта топки, формы пода топочной камеры, разрежения в топке и др. Зависимость динамики топочных газов от действия перечисленных факторов нуждается в детальном изучении. Однако уже теперь опытным путем установлено, что оппимальное (с точки зрения проявления эффекта взаимодействия вихрей) расстояние между соседними горелками в зависимости от их типа и компоновки, интенсивности крутки и формы устья амбразуры может находиться в пределах от 2,Ы до 2,9 , где диаметр цилиндрического канала горелочного устройства [Л. 50]. [c.155]

ВТИ (А. Д. Горбаненко, Т. Б. Зфендиев) исследовал газовый состав в начальных зонах вихревой горелки (на расстоянии 400 мм от устья амбразуры) в топке парогенератора ПК-41. Установлено, что продукты неполного сгорания обнаруживаются в осевой части факела.. Следовательно, факел имеет сомкнутую структуру, несмотря на вихревое движение потока воздуха и расширяющееся устье амбразуры. [c.178]

Величина избытка воздуха может не сказываться на величине локальных тепловых потоков, если меняется положение ядра горения п распределение температуры продуктов сгорания в нем. По данным ВТИ (А. А. Абрютин), падающий тепловой поток в топке парогенератора ТГМП-114 с вихревыми горелками практически не меняется прп изменении избытка воздуха. В топке такого же парогенератора, оборудованного прямоточными горелками, при снижении коэффициента избытка воздуха от 1,10 до 1,0 2 наблюдается незначительное повышение тепловых потоков (на 10%) в зоне горелок. Следовательно, применение малых избытков не приводит к резкому повышению локальных тепловых нагрузок. Это же [c.178]

Процесс образования окислов азота и зависимость его интенсивности от избытка воздуха, а также от степени рециркуляции дымовых газов в факел были исследованы ВТИ при сжигании мазута в топках парогенераторов ТГМП-114 [Л. 59]. Для сопоставления опыты проводились в топках, оборудованных вихревыми горелками ХФ ЦКБ-ВТИ-ТКЗ или встречно-ударными горелками ВТИ. Вихревые горелки были установлены встречно на фронтовой и задней стенах топки. Рециркуляция осуществлялась путем ввода части дымовых газов, отобранных за экономайзер, через шлицы, расположенные под каждой горелкой. Степень рециркуляции, основное назначение которой заключалось в регулировании температуры перегретого пара, при а"т = 1,02 и номинальной нагрузке составляла примерно 23%. [c.179]

Сравнительное промышленное исследование продуктов сгорания на содержание окислов азота при сжигании высокосернистого мазута (5р=3,1-н 3,2%) в циклонном устройстве и с применением горелок вихревого типа в топках парогене-)аторов ПК-41 было проведено МО ДКТИ и Институтом газа АН УССР [Л. 61]. Исследование показало, что при номинальной нагрузке парогенератора и изменении коэффициента избытка воздуха в циклонах от 1,00 до 1,04 концентрация окислов азота в продуктах сгорания (в пересчете на ЫОг) составляет при циклонном сжигании мазута 0,83— 0,95, а при сжигании в горелках вихревого типа 0,75—0,93 г/м . Таким образом, можно считать, что при прочих равных условиях указанная концентрация окислов азота примерно на 10% (относительных) выше у циклонного парогенератора ПК-41-Ц по сравнению с серийным парогенератором ПК-41, оборудованным вихревыми горелками. Вместе с тем было показано, что при сжигании мазута с а"т=1,05 с при- [c.181]

Существующие газомазутные котлы с одноярусным расположением горелок в топках открытого типа выпускаются только со встречной компоновкой. При этом количество горелок в ярусе — четное. В качестве примера такой компоновки был исследован котел ТПЕ-430 (см. рис. 3.7, в), переведенный на сжигание природного газа и мазута в плоскофакельных горелочных устройствах. С некоторым допущением сюда же можно отнести и водогрейный котел ПТВМ-100. Хотя вихревые горелки в нем расположены в два яруса, основное их количество (а именно 12 штук из 16) находится в нижнем ярусе и только четыре горелки установлены по бокам топочной камеры в верхнем ярусе (см. рис. 3.7, г). Поэтому с точки зрения аэродинамики и процессов тепло-, массообмена топочной камеры (см. относительное положение максимума температуры пламени по высоте топки [51]) данная конструкция, безусловно, ближе к одноярусной компоновке. При традиционном сжигании сернистого мазута в котле ПТВМ-100 содержание оксидов азота в уходящих газах (при оСу = 1,17... 1,2 и нагрузках > 70 Гкал/ч) составляло [c.92]

При организации встречной схемы нестехиометрического сжигания мазута в топке котла ПТВМ-100 с вихревыми горелками выход оксидов азота на максимальных нагрузках снизился на 25...30 % по сравнению с традиционным сжиганием и составил 170... 175 мг/м при коэффициенте избытка воздуха Оу = 1,17. Содержание СО в дымовых газах при этих же условиях не превышало 0,001...0,0012 % по объему. [c.94]

Однако при небольшом расстоянии между соседними вихревыми горелками (на котле ПТВМ-100 расстояние между осями соседних горелок равно всего 1,024 м) подавление образования N0 при реализации шахматной схемы нестехиометрического сжигания сдерживалось за счет перемешивания соседних окислительных и восстановительных факелов еше на начальной стадии их развития в топке. Именно по этой причине в топке котла ПТВМ-100 при реализации данной схемы не удается обеспечить достаточное время пребывания непосредственно в окислительной и восстановительной зонах перед их смешением. В результате эффект снижения выхода N0 был меньше, чем при организации нестехиометрического сжигания по встречной схеме. Учитывая указанные особенности, организацию сжигания по шахматной схеме можно рекомендовать для топок с большим относительным шагом установки вихревых горелок 1 10 > 2,5...3,0 (где — расстояние между [c.98]

В качестве более совершенных горелочных устройств были использованы применяемые в топочных устройствах с промбункером вихревые горелки при непосредственном присоединении их к головке сепарационной шахты. Такое применение вихревых горелок связано с рядом существенных недостатков. При фронтальной компоновке горелок, целесообразной при расположении мельниц перед фронтом парогенератора, вихревые горелки приходиться располагать близко друг к другу, что не позволяет получить факел с большим углом раскрытия, который необходим для их успешной работы. Так как горелок на парогенератор устанавливается столько же, сколько и молотковых мельниц, то единичная мощность и размер горелок соответственно увеличиваются. Ограниченный располагаемый напор в мельницах при повышенном сопротивлении вихревых горелок приводит к уменьшению скорости на выходе из них ниже оптимальных величин, необходимых для должного раскрытия факела. Чтобы избежать повышения давления в шахте, были созданы и опробованы низконапорные горелки ЦКТИ-Ленэнерго, ОР1ГРЗС-ВНИИМТ, ГоГРЭС и др. [c.402]

Предварительные результаты изучения циклонных газовых горелок опубликованы в работах [3, 11, 12, 14]. В некоторых случаях горелки такого типа называли вихревыми горелками. Воздух во всех таких горелках вводился так, что возникала тангенциальная составляющая скорости, и, следовательно, воздух находился в циклонном движении. Гарнер и Читхэм [3] измеряли динамическое давление в циклонной камере сгорания. Они установили, что давление у оси меньше, чем в каком-либо другом месте топки. Пистор [12] сообш.ает некоторые результаты газового анализа для пламени в свободной циклонной струе. Стоун и Вейд [14] утверждают, что в циклонных топках, предназначенных для сжигания углей и нефти, можно сжигать и газообразные топлива. Курц [6—9] отмечает, что циклонными горелками можно пользоваться для определения взаимозаменяемости различных газообразных топлив. [c.370]

В двухулиточных и улиточно-лопаточных вихревых горелках пылевоздушной смеси и вторичному воздуху сообщается закрученное движение с одинаковым направлением вращения. В прямоточно-улиточных [c.382]

В прямоточно-улиточной вихревой горелке пылевоздушная смесь подается прямоточно по центральной цилиндрической трубе. На выходе пз нее пылевоздушный поток, омывая конический рассекатель, раскрывается. Вторичный воздух, поступающий через улиточный закручива-тель, завирсривает факел. Угол раскрытия рассекателя рекомендуется [c.384]

Мощным излучением и проникновением горячих продуктов сгорания в амбразуры большого размера металлические насадки и рассекатель горелки сильно нагреваются и обгорают. В этих условиях ненадежно работают прямоточно-улиточные горелки. Для уменьшения обго-рания и повышения надежности работы горелки амбразуры стали выполнять цилиндрическими. Но это связано с уменьшением раскрытия факела, т. е. противоречит основному принципу работы вир(ревых горелок. В завиргренном потоке происходит расслоение воздуха и пыли. Пыль оттесняется к периферии цилиндрического канала и неравномерно распределяется в потоке первичного воздуха на выходе из горелки. Неравномерно и распределение скоростей. Имеются и конструктивные недостатки. Вихревые горелки громоздки, сложны в изготовлении, требуют сложной разводки экранных труб у больших круглых амбразур. И, наконец, вихревые горелки обладают повышенным аэродинамическим сопротивлением и подвержены большему износу пылевоздушным потоком. [c.385]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология