Движущая сила процесса теплопередачи

Средний температурный напор. Для характеристики движущей силы процесса теплопередачи необходимо знать разность температур потоков, обменивающихся теплом. Схема изменения разности температур потоков вдоль поверхности теплообмена показана на рис. 87. Из рисунка видно, что в тепло-обменных аппаратах разность температур и температура потоков непрерывно изменяются, поэтому в расчетах в качестве Ai принимается ее среднее (А ср) или среднелогарифмическое (Ai p ig) значение. Величина Ai -p — это средняя движущая сила процесса теплопередачи. Она называется средним температурным напором. [c.158]

Рис. 11-18. К определению движущей силы процесса теплопередачи при смешанном токе теплоносителей

Движущую силу процесса теплопередачи рассчитываем по формуле (11.17), определив предварительно ж. к при охлаждении газа до 43 С [c.211]

Для протекания процесса передачи тепла необходимо наличие некоторой разности температур между горячим и холодным теплоносителями. Эта разность температур является движущей силой процесса теплопередачи и называется температурным напором. Если Г —температура горячего теплоносителя, а —температура холодного теплоносителя, то температурный напор [c.368]

Условия возможности осуществления процесса теплообмена в аппаратах смешанного тока. Главным условием, определяющим возможность передачи тепла между средами, находящимися в тепловом контакте, является наличие перепада температур, который представляет собой движущую силу процесса теплопередачи. [c.50]

В уравнении (11.79) является новым выражением движущей силы процесса теплопередачи, или среднего температурного напора, представляющего собой среднелогарифмическую разность температур уравнение теплопередачи в этом случае приобретает вид (11.2а) [c.305]

Эти разности температур представляют собой движущие силы процесса теплопередачи на концах теплообменника — на входе и па выходе воды. [c.121]

Какие замеры надо сделать, чтобы определить среднюю движущую силу процесса теплопередачи в теплообменнике [c.126]

Поскольку указанной степени сжатия вторичного пара соответствует повышение температуры конденсации на 25 — 35 °С, то такую схему целесообразно использовать для выпаривания растворов со сравнительно небольшими температурными депрессиями. Именно в этих случаях движущая сила процесса теплопередачи в выпарном аппарате T-t) близка к оптимальной величине, равной как раз 25—30 °С. При больших температурных депрессиях движущая сила процесса T-t) уменьшается на величину этой депрессии. [c.718]

Для уменьщения поверхности теплообмена при фиксированной температуре конденсации греющего пара предпочтительнее работа под вакуумом при этом из-за уменьщения температуры кипения раствора увеличивается движущая сила процесса теплопередачи М = Т — 1, к согласно (9.14) уменьщается необходимая поверхность теплообмена Р (заметим при изменении рабочего давления коэффициент теплопередачи к изменяется значительно меньще, нежели и Д/). [c.695]

Основными частями установки для разделения смесей путем ректификации под вакуумом являются дистилляционный куб и ректификационная колонна. Дистилляционный куб играет роль парогенератора. Его задача — получение из кубовой жидкости пара в количестве, обеспечивающем проведение процесса разделения в ректификационной колонне с заданной производительностью. Роль ректификационной колонны заключается в осуществлении процесса массообмена между поступающим в нее паровым потоком и подаваемой на орошение жидкостью. Количество пара, получаемого в дистилляционном кубе, пропорционально количеству теплоты, переданной от теплоносителя кипящей жидкости. Количество теплоты, в свою очередь, пропорционально движущей силе процесса теплопередачи — разности температур теплоносителя и кипящей жидкости — и площади поверхности нагрева. [c.7]

Движущая сила процесса теплопередачи [c.202]

Максимальная величина движущей силы процесса теплопередачи не должна превышать -30—35 При большей разности температур частный температурный напор (со стороны кипящего раствора) может превысить критическое значение, при котором интенсивность теплоотдачи к кипящему раствору резко уменьшается. [c.695]

Движущая сила процессов теплопередачи при переменных температурах изменяется в зависимости от вида взаимного направления движения теплоносителей. Поэтому выражение с р е д н е й движущей силы в общем уравнении теплопередачи [уравнение (VII,4)1 также будет, зависеть от относительного направления движения теплоносителей и характера организации процесса теплопередачи (непрерывный или периодический). [c.300]

Как показали промышленные испытания, в башне сжигания отводилось до 70% тепла, что объясняется относительно высоким показателем движущей силы процесса теплопередачи (800— 900 °С). Зависимость коэффициента теплопередачи от теплового напряжения башни сжигания показана на рис. 111-19. На процесс теплопередачи существенное влияние оказывал расход водяного пара, подаваемого в башню. При недостаточной подаче пара на стенках башни образовывалась пленка вязких кислот, что резко снижало теплообмен. Для нормальной работы расход водяного пара должен составлять 0,8— 1,0 кг/кг фосфора. [c.124]

Процессы теплопередачи и массопередачи во многом аналогичны, хотя между ними есть существенные различия. Движущей силой процессов теплопередачи является разность температур между обменивающимися теплотой средами, движущей силой процессов массопередачи— разность концентраций между фазами. Однако если в процессах теплопередачи поверхность теплообмена, как правило, известна, то определить при массообмене поверхность контакта между фазами в виде отдельных струй газа или пара с пузырьками, брызгами, пеной жидкости или твердыми частицами крайне трудно, так как величина этой поверхности постоянно меняется. [c.152]

Здесь Д ср — средняя движущая сила процесса теплопередачи, т. е. средняя разность температур пара и воздуха в теплообменнике, определяемая теоретическим уравнением [c.135]

Связь между движущей силой процесса теплопередачи — темпе- ратурным напором At и другими параметрами процесса теплопередачи при противотоке выражается общеизвестным соотношением [c.24]

Здесь Кт — коэффициент теплопередачи, Вт/(м -К) —площадь поверхности теплообмена, м Д7 — разность температур теплоносителя и реакционной зоны (движущая сила процесса теплопередачи). [c.44]

Лучшее приближение к оптимальному температурному профилю достигается в контактных аппаратах с двойными теплообменными трубками (рис. 6.58). В такой конструкции обеспечивается большее соответствие между скоростью реакции (она максимальна в верхней зоне слоя катализатора) и интенсивностью теплообмена. Охлаждение газа, движущегося в кольцевом зазоре, более холодным исходным газом, поступающим в центральную трубку, увеличивает движущую силу процесса теплопередачи в верхней зоне. [c.140]

В контактных аппаратах с неподвижным катализатором Нельзя применять водяные холодильники, так как вследствие весьма низкой теплопроводности пористых гранул ванадиевого катализатора [порядка 0,57 ккал м-град -ч) у теплообменных поверхностей происходит резкое-падение температуры ниже температуры зажигания катализатора. Кроме того, на холодных поверхностях теплообменных труб может конденсироваться серная кислота, что вызывает быструю их коррозию и порчу контактной массы, находящейся в зоне теплообменников. Эффективная теплопроводность кипящего с лоя достигает 15 ООО ккал/(д1 грй 9.ч) [181, а коэффициенты теплоотдачи столь велики [16, 19], что становится возможным применение водяных холодильников (см. главу IV). При этом не происходит конденсации серной кислоты на холодных поверхностях, омываемых кипящим слоем при снижении температуры до 390° С, т. е. ниже рабочих температур катализа [20]. Теплопередача от кипящего слоя к воде, протекающей в трубах водяного холодильника, происходит много интенсивнее, чем в газовых теплообменниках, которые устанавливают между слоями аппаратов с неподвижным катализатором коэффициент теплопередачи возрастает в среднем в 15 раз. Движущая сила процесса теплопередачи Ai (разность температур) также увеличивается примерно в 2 райа. Таким образом, площадь теплообмена Р, вычисляемая по формуле [c.144]

Периодическое выпаривание применяется в производствах сравнительно небольшой производительности. По количеству затраченной теплоты на единицу продукции периодический процесс практически не отличается от непрерывного, а вот по поверхности нагрева (при одинаковом времени проведения процесса) возможна некоторая выгода. Дело в том, что в периодическом процессе по мере удаления растворителя температура кипения раствора увеличивается постепенно. А вместе с этим движущая сила процесса теплопередачи постепенно уменьщается, достигая минимального значения лишь при конечной концентрации раствора. В аппаратах же непрерывного действия кипит раствор конечной концентрации, и движущая сила процесса теплопередачи всегда минимальна. К недостат- [c.685]

В целях наглядности сначала рассмотрим упрощенную схему такой установки (рис. 9.10), зафиксировав характерные рабочие давления в корпусах и температуры технологических потоков (на примере трехкорпусной установки). Исходный раствор с начальной концентрацией после упаривания в первом корпусе последовательно проходит через последующие корпуса установки, постепенно увеличивая свою концентрацию до заданной. Примем, что первый корпус обогревается свежим (первичным) паром давлением 620 кПа при температуре конденсации 160 ° С. Пусть температура кипения раствора в первом корпусе равна 135 °С, а температура вторичного пара — 130 °С (т.е. ниже на величину депрессии в этом корпусе). Во втором корпусе концентрация кипящего раствора будет выще (и депрессия — тоже). Естественно, что вторичный пар из первого корпуса с температурой 130 °С (эта температура отвечает рабочему давлению 275 кПа) может быть использован во втором корпусе в качестве греющего только в том случае, если температура кипения раствора будет ниже 130 °С. Этого можно добиться путем понижения рабочего давления во втором корпусе (в приведенном примере — до 105 °С). Соответственно, чтобы вторичный пар из второго корпуса использовать для оботрева третьего давление в последнем должно быгь еще меньше (в нашем примере рабочее давление в третьем корпусе равно 7,4 кПа, а температура кипения — 55 °р. Таким образом, давление от корпуса к корпусу должно понижаться (в нашем примере 275 84 7,4 кЛа) так, чтобы несмотря на увеличивающиеся депрессии в корпусах (5 °С — в первом, 10 °С — во втором, 15 °С — в третьем), вторичный пар предьщущего корпуса мог обогревать последующий. При этом движущая сила процесса теплопередачи (разность температур греющего пара и кипящего раствора), как правило, растет от корпуса к корпусу в связи с уменьшением коэффициента теплоотдачи к кипящему раствору при увеличении его концентрации (в рассматриваемом примере эта разность равна 25 °С в первом корпусе и 40 °С — в третьем). [c.704]

Поверхности теплообмена. Приступая к расчету многокорпусной выпарной установки, технологи не располагают величинами Д, обычно известны (или можно достаточно точно определить) лишь температуры Т и 63 (в общем случае при числе корпусов — вдг) и Дполн = Т — 0дг (в рассматриваемом примере Дполн = 1 9з)- Эта полная разность температур Дполн не может ьыть целиком использована в качестве движущей силы процессов теплопередачи в корпусах из-за темпера- [c.709]

Сочетание теплообменного и испарительного способов дает возможность значительно повысить интенсивность отвода тепла при минимальном увеличении объема газов. На первой стадии— при сжигании фосфора и гидратации Р2О5 водяным паром— весьма эффективно охлаждение газов, имеющих температуру выще 1000 °С, путем теплообмена с водой через стенку, а на второй стадии процесса охлаждения газов (при температуре их около 300—400°С) более интенсивен испарительный способ. Отвод тепла на первой стадии процесса происходит путем передачи тепла от газа через стенки бащни сжигания к воде. Вследствие большой разности температур газа и воды в -башне сжигания создается весьма интенсивный теплообмен. В башне охлаждения, где движущая сила процесса теплопередачи уменьщается, используется испарительный способ теплоотвода. Он достаточно эффективен для окончательного охлаждения газов и позволяет простым путем регулировать их температуру перед аппаратами для улавливания тумана фосфорной кислоты. Таким образом, совмещение двух способов отвода тепла в одной технологической схеме дает возможность в значительной степени устранить недостатки циркуляционных и испарительных систем (исключается насосно-холодильное хозяйство и значительно сокращается объем отходящих газов). [c.158]