Температура частиц

Тепловой расчет реакторов с движущимся катализатором, в которых осуществляются главным образом эндотермические реакции, имеет характерные особенности. Одна из задач расчета — определение начальной температуры каталитического процесса в так называемой зоне интенсивного теплообмена. Теплообмен происходит между нагретыми до высокой температуры частицами катализатора и потоком сырья (обычно парогазовая смесь). [c.116]

Искры. В [159] указывается, что для воспламенения взрывоопасной смеси масляного пара с воздухом тлеющая частица нагара диаметром 1 мм должна иметь температуру 1497°С, частица диаметром 5 мм— 1267°С. Такой температурой частицы обладают в зоне возникновения. [c.16]

На основании проведенных исследований схема возникновения калильного зажигания от нагара представляется следующим образом. Наиболее интенсивное нагарообразование наблюдается на режиме малых нагрузок. При переходе на полные нагрузки температура частиц нагара, укрепившихся на деталях камеры сгорания, а также отслоившихся и находящихся в надпоршневом пространстве, начинает повышаться вследствие увеличения теплонапряженности цикла. Температура частиц нагара непрерывно изменяется в результате теплообмена с окружающими газами. При сгорании и выпуске нагар разогревается горячими газами и температура его повышается, при впуске — частицы нагара охлаждаются свежей смесью. Но нагары не являются простыми аккумуляторами тепла, поступающего от горячих газов. Установлено, что вещество нагара при определенных температурах способно химически взаимодействовать с кислородом воздуха, выделяя тепло. Иными словами, при некоторых [c.77]

При заданном t это уравнение может иметь одно или три решения для Гч. На рис. 1П-23 представлена S-образная кривая зависимости выделяющегося тепла Qn от температуры частицы катализатора. [c.264]

В научно-технической литературе используют термины высокотемпературная и низкотемпературная , равновесная и неравновесная , горячая и холодная плазмы. К низкотемпературной (холодной) относят плазму с температурой ионных частиц 10 —10 °С, а к высокотемпературной — плазму с температурой частиц выше 10 С. Термин горячая плазма аналогичен термину высокотемпературная плазма. [c.295]

На рис. И1-23 видно, что точка может переместиться под кривую Qii и оказаться в положении S. В этом случае максимальная температура частиц катализатора может превышать максимальную температуру потока. [c.267]

Если начальная температура частиц находится в области 4 (Гщ > 1100°К), то производная сИ /ёх отрицательна, а устойчивым [c.277]

Рис. III-50 и III-51 иллюстрируют зависимость профиля температур и парциальных давлений газа от величины коэффициента диффузии в случае нескольких стационарных состояний. Из рис. 111-50 видно, что чем больше коэффициент диффузии, тем больше смещается зона реакции в сторону входа. При очень высокой начальной температуре частиц катализатора зона реакции [c.287]

При условии шарообразности частиц заменим поверхность высушиваемого материала dF на dF — [6(1—е)/ э1 Sdh, где h — высота псевдоожиженного слоя, м. Разделяя переменные и интегрируя полученное выражение, при условии постоянства температур частиц по высоте слоя находим [c.170]

Баскаков, базируясь на собственных и литературных данных о значениях и показал что измеренные коэффициенты теплоотдачи достаточно хорошо согласуются с вычисленными по формуле (Х,11) для частиц мельче 0,3 мм. В случае более крупных частиц, когда за время контакта с поверхностью успевают прогреться лишь один или несколько их рядов, наблюдается некоторое расхождение. В этих условиях, строго говоря, непрерывную фазу уже нельзя рассматривать как континуум с эквивалентной теплопроводностью к . Однако во всех случаях, при псевдоожижении газами умеренной температуры частиц не крупнее —2 мм характер изменения расчетных значений к вполне удовлетворительно следует эксперименту. [c.424]

Определение коэффициентов теплоотдачи от твердых частиц к газу (или наоборот) в фонтанирующем слое усложняется трудностью выбора определяющей разности температур и активной поверхности теплообмена. В то время как температура частиц [c.645]

Зависимость скорости реакции от температуры и скорости потока. Выделенные четыре основных области протекания реакции на пористей частице позволяют проследить характер зависимости наблюдаемой скорости реакции от внешних параметров — температуры частицы (которая здесь считается постоянной по всему ее объему) и скорости потока. Рассмотрим реакцию с аррениусовской температурной зависимостью константы скорости к [c.112]

При рассмотрении пористых катализаторов часто применяют понятие фактор эффективности (Ф. Э.), чтобы показать долю поверхности, участвующей в химической реакции. Эта величина определяется как отношение действительной скорости превращения к максимально возможной. Если температура частицы постоянна, то [c.177]

Аналогично измененпе температуры частицы вызывает снижение селективности сложной реакцпп (см. работу з). [c.181]

При загорании кокса на матрице температура частицы катализатора может повыситься до 870 °С [65]. При этом недостаточно отпаренные частицы катализатора, содержащие повышенное количество горючего материала, нагреваются еще сильнее. Многократное действие высокой температуры в регенераторе приводит к спеканию матрицы. Срок службы цеолитных промоторов несколько больше, но постепенно они тоже дезактивируются. После длительной работы гранулы катализатора превращаются в инерт- [c.57]

Время пребывания твердых частиц в ротационной печи не полностью пспользуется для реакции. Температура частиц изменяется после соприкосновения с поверхностью твердого слоя или контакта с огнеупорной облицовкой стен. Соответствующим образом изменяется и скорость реакции. Поэтому необходимо знать распределение времени пребывания твердых частиц в различных зонах печи. [c.201]

В уравнениях (25) и (27) к — коэффициент теплоотдачи, который определяется разностью между средней температурой газа Tg и средней температурой частиц его можно рассчитать с учетом результатов, полученных в 2.5.4 а — эффективная удельная площадь поверхности. В настоящее время не существует удовлетворительной теоретической модели для расчета коэффициента теплоотдачи от стенки a g в уравнениях (28) и (13). Этот вопрос требует дальнейших исследований. [c.440]

Пример 12-15. Определить производительность на 1 м сечения аппарата при нагревании Твердых частиц в кипящем слое в условиях примера 12-14. если начальная температура газов равна Г] = 1050° С начальная температура твердых частиц /i = 10° , конечная температура частиц 2 = 950° С. удельная теплоемкость газов С =1170 дж/кг-град (0,28 ккал/кг-град). удельная теплоемкость частиц с = 1420 дж/кг-град (0.34 ккал/кг град), насыпная масса частиц Рнас. = 850 кг/м . [c.463]

Такой дополнительный подвод тепла позволяет выравнивать температуру частиц различной крупности и уменьшить температурный перепад между секциями, что положительно влияет на структурирование кокса. [c.259]

Важная проблема, по поводу которой вот уже два десятилетия ломают копья исследователи, связана с вопросом когда и до каких пор в процессах переноса теплоты и импульса можно рассматривать кипящий слой как некий континуум с едиными общими, характеристиками, а не как аэровзвесь с различными, например, температурами частиц и потока Выравнивание температур и обмен импульсом между фазами требуют определенных времен tg. Если это время по сравнению с характерным временем нестационарного процесса переноса мало, то соответствующий процесс можно считать квазистационарным и для его анализа и расчета вполне применимо континуальное рассмотрение и введение единых характеристик, например, эффективной теплопроводности пакета . Тогда же, когда tg превыщает характеристическое время процесса, подобные единые характеристики становятся мало пригодными для его описания. Поскольку до сих пор подобный физический анализ данной проблемы в литературе отсутствует, то заполнению этого пробела посвящены некоторые разделы главы П1. [c.6]

При противотоке распыление композиции происходит в зоне наименьшей температуры. Частицы продукта, уже почти высушенные, попадают в зону более высокой температуры. Поэтому этот способ не рекомендуется для сушки продуктов, особенно чувствительных к температурному воздействию. Преимущество этого способа в том, что он позволяет получать порошки с большим насыпным весом. [c.122]

Рассмотрим ход процесса воспламенения малой единичной частицы топлива (торфа) в неограниченной среде с постоянной температурой. Частица топлива, попадая в среду с повышенной температурой, вносит с собой пограничную пленку воздуха, которая, с одной стороны, является как бы приемником выделяющихся из топлива летучих и, с другой, — зоной, в которой, возможно, начнется воспламенение. Эффективную толщину пограничной пленки для сферической частицы можно найти из известного соотношения [c.189]

Рис. 8-5. Зависимость суммарного выхода летучих от времени (бц = 0,1.10 м, температура частицы 1100° К)

Сплошная линия — условное нарастание температуры частицы во времени штриховая — выход летучих в процентах на сухую массу исходного топлива [c.193]

Из графика (рис. 8-3) видно, что при времени т = 1,5 сек, когда температура частицы уже близка к температуре среды, выход летучих составляет всего 45% (при максимальном 72,5%). [c.199]

Депрессорные присадки. Для понижения температуры застывания масла в него вводят депрессорные присадки (ДПП). Эффект достигается за счет снижения интенсивности образования кристаллов парафина при низких температурах. Частицы ДПП постоянно находятся во взвешенном тонкодисперсном состоянии и адсорбируются зародившимися, но еще небольшими по размерам кристаллами парафинов. В результате прекращается дальнейший рост кристаллов парафинов, а масло сохраняет подвижность. [c.666]

На рис. 33 представлены результаты расчета термической диссоциации воздуха под атмосферным давлением. Подобная картина получится и для водяного пара. Так. при Т > 3600 К концентрация в равновесной смеси нестабильных при обычных температурах частиц ОН оказывается больше концентрации стабильных при обычных условиях молекул воды, т. е. при таких температурах эти группы устойчивее водяного пара. [c.84]

Недавно ътот вопрос более подробно изучался Лиу, Арисом и Амандсоном [20, 21], которые показали, что в случае реактора с неподвижным слоем катализатора еще одним таким параметром является начальная температура частиц, В этих работа.х рассматриваются некоторые ва киые аспекты проблемы тепловой устойчивости. [c.168]

Лин Шин-лин и Амундсон приводят пример численного решения этой задачи при следующих исходных данных массовая скорость 0 = 2930 кг1 м -ч)-, линейная скорость и= 12,47 м1мин радиус зерна катализатора г — 4,24 мм порозность слоя е = 0,35 полное давление р — ат-, удельная теплоемкость зерна катализатора с, = 0,196 ккал кг-град)-, плотность газа рг=1,12 кг/м -, теплота реакции (—АЯ) = 0,667-10 ккал1моль-, средний радиус пор зерна Гпор = 40А коэффициент теплообмена сквозь газовую прослойку г = 97,6 ккал м-ч-град)-, пористость зерна еч = 0,40 теплоемкость газа с,-= 0,25 ккал кг-град)-, плотность катализатора рч = 960 кг м -, масса одного моля газа Л1 = 48 кг моль-, высота единицы теплопередачи Яс =0,018 м-, коэффициент теплопередачи г = 9,88 моль мР--ч-ат)-, константа скорости реакции к = = 22,5 ехр (—12200/Гч) моль м -ч-ат) поверхность зерна катализатора, приходящаяся на 1 объема, а = 402 м м -, б = ехр [12.98 —(12 200/г чЯ 1ч—температура частицы катализатора, °С т — время, мин. [c.268]

На рис. И1-39 представлена зависимость производной (Ич1йт, рассчитанной по уравнению (П1,219), от температуры катализатора /ч- Получены три точки пересечения кривой с осью абсцисс — йо, Ьо, Со. Эти точки отвечают температурам стационарных состояний частиц и согласуются с температурами, указанными на рис. П1-34. Крайние точки ао и Ьо представляют устойчивые состояния, а точка Со —неустойчивое. Из рис. И1-39 видно, что если начальные температуры частиц катализатора лежат в области 1 (Гчн<670°К), то произ- [c.277]

При контакте огарка с поверхностью установленных в верхнем слое тепловоспринимающих элемв Ргов начинается постепенное падение температуры частиц огарка и обжиговых газов до заданного значения. Понижение температуры в верхней зоне приводит к уменьшению линейной скорости газов и их заныленности. [c.56]

К и более высоких температурах для 335 газов большей частью до 6000 К, частично до 20 ООО К и для 45 веществ в конденсированном состоянии, а также параметры фазовых переходов. Подбор вещеегв здесь несколько своеобразен. Кроме большого числа простых по составу неорганических и органических веществ (с одним или двумя атомами углерода в молекуле), здесь приведены данные для большого числа валентноненасыщенных при обычной температуре частиц и радикалов, таких, как СаС1, М К, ионов И , ОН, ОН" , N2 и др. Справочник составлен очень тщательно. Все значения приведены по возможности в одну систему. [c.75]

Поскольку сжигание угля происходит очень медленно, то можно предпо.ложить, что в зоне угля устанавливается псевдостационар-ное состояние, а температура частицы угля постоянна. При этом все выделяющееся прп реакцип тепло должно передаваться от поверхности угля в окружающую среду. Так как по крайней мере в середине зоны горящего лтля устанавливается радиацпонное равновесие, то тепло реакции будет передаваться конвекцией потоку газа. [c.182]

Формула (VI, 116) позволяет вычислить зависимость между температурой промежуточной фазы и температурой частицы катализатора при любом значении Со и данных значениях параметров системы [к — функция от т]). Макгреви и Торнтон показали таким образом, что множественность стационарных состояний встречается в пределах некоторого диапазона параметров например, при данном для промежуточной фазы условии могут существовать три температуры частицы катализатора. Как обычно, при трех температурах среднее стационарное состояние неустойчиво, два другие устойчивы. Подробности, относящиеся к частицам сферической формы, могут быть найдены в работах, на которые мы ссылались выше. [c.153]

На рис.З представлена зависимость вязкости неразрушенной структуры асфальтовяжущего для различных концентраций минерального порошка от температуры. Полученные кривые свидетельствуют о том, что чувствительность асфальтовяжущего к изменению температуры увеличивается с повышением концентрации минерального порошка. При этом кривые имеют тенденцию сходиться. Характерно, что в высоконаполнен-ном вяжущем стремление к схождению кривых начинается при 120 1Э0°С, а в слабоконцентрированных системах при значительно более низких температурах - 70-80°С. Следовательно, полученные данные хорошо сочетаются с известными представлениями о том, что при эксплуатационных температурах частицы минерального порошка способствуют теплоустойчивости битумоминеральной смеси. [c.107]

Б свежем ката)шааторе никель распределен по цоверхности носителя в виде мелких частиц размером менее 100 X. Под действием bu u-кой температуры частицы слипаются. После 1000 я работы при 500°С размер их, по данны1л flYlJ, уве.личивается до 300-3000 L. Это приводит к уменьшению активной поверхности. [c.132]

Первый член в круглых скобках представляет собой силу притяжения, обусловленную зарядом частицы, а второй член — индуцированную потенциальную силу отталкивания. При низком удельном сопротивлении пыли сила отталкивания может быть больше силы притяжения. Молекулярные силы и силы поверхностного натяжения все еще продолжают действовать, удерживая частицы. Если пренебречь силами поверхностного натяжения, как обычно поступают при рассмотрении случаев с высокими температурами, частица удерживается одними только молекулярными силами, которые изменяются прямо пропорционально диаметру частицы. Таким образом, большие частицы с большей вероятностью покидают электрод, чем маленькие [сила отталкивания изменяется как (Уас1) ] [531]. Подобная зависимость требует более точного подтверждения. [c.472]

Кривые нагрева инертных частиц с неизменяющими-ся размерами показывают, что изменение температуры частиц существенно завиаит от их размера и является результатом радиационного взаимодействия частиц и ограждающих поверхностей. Что касается, прогрева частиц но толщине, то вследствие малого размера их можно рассматривать как тонкие тела. [c.193]

Сплошная линия — осреднениое нарастание температуры частицы штриховая — результаты расчета [c.183]

Рассмотрим процесс воспламенения частицы размером = = 1,0-10 м при попадании ее в среду с температурой 1100 К-Расчет показывает, что средняя скорость нарастания температуры частицы в этих условиях составляет приблизительно 490 град/сек (неравномерностью нагрева по толщине частицы можно пренебречь). В этом случае время прогрева частицы до температуры, близкой к температуре среды, сопоставимо с временем, необходимым на практическое завершение процесса термолиза, и величину суммарного выхода летучих во времени следует определять по формуле (8-4). Результаты расчета по однокомпонентной схеме в предположении, что Е = 9200 ккалЫоАЬ, кд = 5000 мин = 0,725, представлены [c.193]

Больилое влияние на скорость реакций оказывают также условия их протекания давление или концентрация реагирующих веществ, температура, наличие катализатора, степень измельчения частиц реагирующих веществ. Например, железо в виде монолитного куска с кислородом при обычных условиях практически не взаимодействует, но если это же железо приготовить в виде тончайшего порошка, то при распылении на воздухе при обычной температуре частицы его самовоспламеняются. Такое резкое увеличенне скорости окисления железа обусловлено очень большой поверхностью частиц его порошка, которая вступает в контакт с кислородом воздуха. [c.110]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология