уравнение передачи тепла от воздуха

Теплопередача. Тепловой баланс, выраженный уравнением (15.1), не содержит членов, определяющих размеры градирни. Если рассматривать градирню как совокупность насадок, в которых тепло передается через поверхность водяной пленки, а площадь последней зависит от расходов воды и воздуха и от геометрии насадки, то следует учитывать два способа передачи тепла воздуху обычную теплоотдачу при конвекции и теплоотдачу при испарении. Оказалось, что интенсивность отдачи тепла испарением с поверхности водяной пленки аналогична коэф< )ициенту теплоотдачи конвекцией, так как обе эти величины зависят от ско])ости, с которой происходит перемешивание топкого слоя газа, непосредственно примыкающего к поверхности теплообмена, с основным потоком воздуха, проходящим над этой поверхностью. Экспериментальные данные показывают, что коэффициент теплоотдачи испарением приблизительно равен коэффициенту теплоотдачи конвекцией Н, делеппому на теплоемкость воздуха [3], т. е. что коэффициент теплоотдачи при испарении может быть приблизительно выражен зависимостью К = Ь1ср. [c.297]

В уравнениях (14.1-4) и (14.1-5) коэффициент консистенции не остается постоянным в направлении 2, поскольку в этом же направлении (ио глубине формы) изменяется температура. В уравнении энергии представляют интерес два граничных условия. При г = в правую часть уравнения (14.1-2) следует ввести следующее выражение, учитывающее передачу тепла воздуху внутри полости формы [c.529]

Единственным исключением из подобной дублированной записи тепловой связи является 5-й способ передачи тепла, т. е. передача тепла с потоком жидкости. В этом случае на картах отражается только связь рассматриваемого узла с источниками притекающей массы жидкости (с узлами вверх по потоку), связь со стоками массы (вниз по потоку) не записывается. Например, пусть 1 фунт/мин воздуха каким-то образом поступает из окружающей среды (скажем, в узловую точку 304), оттуда переносится в узел 87, а затем в узел 104. Последовательность прохождения узлов оказывается следующей 304-87-104. Значение проводимости равно 0,24.60.1,0=14,4 БТЕ/(ч-°Р). Узел 87 в этом случае считается связанным с узлом 304, и на надлежащей нечетной карте колоды узла 87 будет записано число 3045,при этом цифра 5 указывает на перенос тепла с потоком жидкости. На соответствующем месте надлежащей четной карты этой колоды будет стоять 14.4. Узел 87 считается совершенно не связанным с узлом 104. Однако в колоде, описывающей уравнение узловой точки 104, будут содержаться члены 875 и 14.4 на соответственных местах нечетной и четной карт. [c.240]

При расчете цикла с детандером на повышенном температурном уровне следует принять 1) температуру воздуха перед детандером (цикл получается тем экономичнее, чем ниже эта температура из условий работы смазки данную температуру обычно принимают не ниже —45 °С) 2) количество воздуха, направляемого на детандер, которое ограничивается возможностью передачи тепла в теплообменнике для определения количества воздуха Вд ,. необходимо задаться минимальной разностью температур в теплообменнике, которая получается в точке начала конденсации воздуха (сечение 5—6 на рис. 11-10) эту разность обычно принимают Д/ , г.5 град тогда при выбранном давлении количество детандерного воздуха В нет может быть определено из уравнения теплового баланса для зоны теплообменника до участка начала конденсации [c.71]

Поверхность стока А/, на которую происходит передача тепла конвекцией, может отличаться от поверхности А и принимающей излучение, так как такие поверхности тепловых стоков, как например ряд труб, расположенный на выходе из камеры, получают путем конвекции тепло, не влияющее на среднюю температуру камеры, и, будучи включены в поверхность А и не должны входить в выражение для А/. Конвективная теплоотдача от газа к поверхности А была принята равной тепловым потерям через поверхность А , что и учитывается в уравнении. При известной температуре наружного воздуха Го, уравнение (4-109) выражает зависимость между двумя неизвестными дд и Другое уравнение дает энергетический баланс [c.165]

Уравнение теплопередачи в обдуваемом газоходе в общем виде представлено выражением (5.55). В левой его части прирост энтальпии воздуха при изменении температуры от до О °С определяется формулой (5.55). Конкретизация правой части уравнения состоит в расчете конструктивных параметров теплообменного устройства коэффициента теплопередачи /< и площади поверхности теплооблвна А. При передаче тепла через однослойную цилиндрическую поверхность коэффициент теплопередачи (кДк/м - ч °С), приведенный к внутренней поверхности, имеет вид [c.90]

Влиянием конвекции и лучеиспускания в процессе передачи тепла через теплоизоляционный материал объясняется возрастание коэффициента теплопроводности Я, с повышением температуры. На это указывают, в частности, и данные табл. 1П.1, по которым можно судить, что в крупных порах теплопроводность воздуха растет при повышении температуры значительно быстрее. Кроме того, повышение температуры вызывает и увеличение радиационного теплообмена, поскольку излучение пропорционально четвертой степени абсолютной температуры. Однако, как показывают наблюдения, коэффициент теплопроводногти теплоизоляционных материалов находится в линейной зависимости от температуры, т. е. может быть выражен уравнением типа [c.67]

В работах Лева с соавторами [26] были определены значения коэффициентов теплоотдачи от стенки аппарата диаметром 50 и 100 мм к кипящему слою песка с гладкой и шероховатой поверхностью, а также к частицам окислов железа, применяемых в качестве катализатора в процессе Фишера-Тропша, размерами по ситовому анализу от 400 до 100 меш. Кипящий слой создавался углекислотой, воздухом и гелием. Наблюдаемые значения коэффициентов теплопередачи лежали в пределах 1,2—390 кал/м час °С. Высота слоя менялась от 200 до 700 мм, плотность песка была равна 2,65 и железного катализатора 5,0. Влияние изменения переменных (высоты слоя, плотности частиц и диаметра колонны) в указанных пределах оказалось незначительным. Поршневые движения не сказывались на значениях коэффициентов теплопередачи. Каналообразование существенно отражалось на скорости передачи тепла, а распределение температур по слою в этом случае было нестационарным. Лева и соавторы охарактеризовали экспериментальные данные уравнением [c.30]

Под диффузионным, или цепным, распространением пламени мы будем подразумевать здесь процесс, когда распространение пламени связано не с передачей тепла, но с диффузией активного продукта автокаталитической (цепной) реакции. Это понятие не следует смешивать с применяемым иногда в литературе термином диффузионное горение , под которым подразумевается случай, когда компоненты горючей смеси (топливо и воздух) предварительно не смешаны и скорость горения определяется процессом их взаимной диффузии. В случае диффузионного, или цепного, горения вид функции Q (х) в (VIII,3) определяется кинетикой реакции в общем о нем шгчего сказать нельзя. Принципиально возможны самые различные виды функции Q (х), но аналитическое решение уравнения (VIII,В) и нахождение значения [г, при котором это решение удовлетворяет граничным условиям, практически не удаются. [c.367]

Величина коэффициентов теплопроводности газов на порядок меньше теплопроводности жидкостей. Поэтому газы обладают самой низкой теплопроводностью из всех веществ. Низкий коэффициент теплопроводности теплоизоляционных материалов (диатомито вые земли, шлаковая вата, торф, пробка) обусловливается их пористостью. Поэтому тепловой поток в таких материалах является в основном процессом теплопередачи через воздух, заключенный в порах. Твердое вещество таких материалов не позволяет воздуху приходить в состояние движения от разности температур, а тем самым и предотвращает передачу дополнительного количества тепла конвективными токами. Закон Фурье для процессов теплопередачи весьма напоминат закон Ома для электрического тока. В этом можно легко убедиться, если уравнение (1-6) написать в следующей форме [c.27]