Формула Киселева

В. С. Кисель, Б. А. Урюков, В. И. Ядров разработали критериальный метод расчета коаксиальных плазмотронов с магнитной стабилизацией дуги [51, 52]. Вольтамперные характеристики дуги такого плазмотрона описываются в общем виде формулой [c.34]

В. И. Киселев, Горная механика, Металлургиздат, 1952). Для ориентировочных подсчетов можно пользоваться формулой автора [c.316]

А. В. Киселев и И. Е. Неймарк изучали структуру силикагеля и ее влияние на адсорбционные свойства. Адсорбция ряда веществ на силикагеле необратима и часто сопровождается поверхностной химической реакцией. При этом наблюдается отравление поверхности, проявляющееся в уменьшении адсорбционной способности и теплоты адсорбции. Регенерация достигается обработкой водяным паром. Общая формула скелета силикагеля /п5 02-/гН.20. Ей соответствуют четыре структурных типа кварц— непористый и высокодисперсный, силикагель—однородно крупнопористый, силикагель—однородно мелкопористый и силикагель, имеющий смешанные поры. [c.78]

Б. М. Киселев в своем исследовании (10], которое является продолжением исследования С. А. Христиановича, обобщил этот метод для случая разных температур торможения активного и пассивного газов, а также с помощью газодинамических функций вывел расчетные формулы в несколько иной, более удобной для практики форме. [c.63]

В. Г. Лобачев, И. И. Агроскин, П. Г. Киселев и др. Определенность формы труб и коллекторов водоотводящих сетей позволяет упростить решение задач. Однако сложность формы труб и коллекторов и необходимость решения многочисленных задач для одного обслуживаемого объекта осложняет их решение и требует принципиально новых приемов. Практически всегда трубопроводы рассчитывались по таблицам и графикам, составленным по принятым в разное время формулам для труб или коллекторов, применяемых форм, их размеров, уклонов прокладки, степени наполнения и скорости течения воды в них. В настоящее время широко используются для расчетов таблицы А. А. Лукиных и Н. А. Лукиных (Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле акад. И. Н. Павловского. — М. Стройиздат, 1987) и Н. Ф. Федорова и Л. Е. Волкова (Гидравлический расчет канализационных сетей. — Л. Стройиздат, 1968). Первые составлены по формулам (3.1), (3.3) и квадратичной формуле (3.5) вторые — по формулам (3.1), (3.10) и обобщенной формуле (3.12). В табл, 3.4 приводятся выдержки из этих таблиц. [c.63]

А. Л. Клячко-Гурвич. В нескольких выступлениях по нашему докладу указывается на то, что приведенные в докладе формулы не могут служить для определения числа активных центров в цеолитах. Цицишвили говорит о возможности разного распределения для различных катионов. Стоун отмечает возможность перемещения катионов из своих нормальных положений при высоких температурах. Киселев указывает на необходимость учитывать статистический характер распределения катионов. С этими замечаниями мы полностью согласны. В докладе отмечены еще некоторые причины возможного расхождения между результатами расчетов по формулам и действительным числом центров каждого типа в цеолите. Приведенные нами формулы могут служить лишь первым приближением и относятся к случаю идеального расположения ионов в решетке. Несмотря на это, использование таких формул весьма полезно, поскольку они позволяют выявить основные закономерности в изменении числа центров каждого типа при изменении состава цеолита. [c.160]

Эта формула была получена в работе [1], причем интегрирование предлагалось проводить начиная приблизительно с монослоя (я ) ДО значения а , соответствующего р ре = 1- По этому поводу М. М. Дубинин пишет Позднее А. В. Киселев дал более общее термодинамическое обоснование и уточнение метода (стр. 259). С этим трудно согласиться Киселев только предложил начинать интегрирование не от значения от значения соответствующего началу гистерезисной петли. Дубинин в своей статье отметил, что такое допущение не учитывает обратимую капиллярную конденсацию. Кроме того, мною было показано, что при точном измерении изотерм капиллярной конденсации в термостате-калориметре гистерезисная петля для переходпопористых сорбентов простирается, как правило, вплоть до а - Например, на рисунке приведена изотерма адсорбции бензола на силикагеле с порами О = 100 А. Как видно из рисунка, гистерезисная петля доходит до р рц 0,2 и а 1,0 ммоль г, а емкость монослоя по БЭТ, полученная из этой же изотермы, составляет ммолъ г. Таким образом, нижние пределы интегрирования [1] и [c.321]

Современные автомобильные и авиационные бензины — сложные смеси продуктов прямой гонки, крекинга, каталитического ри-форминга, полимерных бензинов и высокооктановых изопарафино-вых и ароматических добавок. Иначе говоря, их химический состав может быть достаточно разнообразным, что и оказывает решающее влияние на детонационные свойства. При компаундировании бензинов, т. е. смешении компонентов различного химического состава, необходимо учитывать, что октановые числа компонентов не всегда подчиняются правилу аддитивности. Это означает, что октановое число смеси может оказаться меньше или больше, чем среднеарифметическое, подсчитанное по октановым числам отдельных компонентов. Исследования этого вопроса показали, что углеводороды разных классов обладают различными смесительными характеристиками, которые получили название октановых кисел смешения — так называется расчетное октановое число, которое подсчитывается по результатам определения октанового числа смеси испытуемого топлива с каким-либо эталонным топливом с известным октановым числом. Расчет ведется по формуле [c.97]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология