Действительное флегмовое число, ректификация

Расчет действительного флегмового числа. Рациональный выбор действительного флегмового числа представляет собой сложную задачу. Это объясняется тем, что флегмовое число R определяет в конечном счете размеры аппарата и расходы теплоносителей (греющего агента в кипятильнике, охлаждающей воды в дефлегматоре). Следовательно, от величины R зависят капитальные затраты и эксплуатационные расходы на ректификацию. [c.490]

Действительное флегмовое число должно быть больше минимального. В зависимости от условий ректификации и свойств разделяемой смесй ректификационные колонны работают с флегмовым числом, рав [c.529]

На практике линии рабочих коцентрации должны пересекаться на диаграмме в точке d, лежащей по линии х ниже кривой равновесия и выше диагонали, и действительное флегмовое число должно быть больше минимального. В зависимости от условий ректификации и свойств разде- [c.576]

На практике линии рабочих концентраций должны пересекаться на диаграмме в точке й, лежащей по линии Xf ниже кривой равновесия и выше диагонали, и действительное флегмовое число должно быть больше минимального. В зависимости от условий ректификации и свойств разделяемой смеси ректификационные колонны работают при флегмовом числе 0, = 6(еа,.) ин., где [c.488]

Несмотря на столь важное значение величины минимального флегмового числа Лмин в общей оценке трудности процесса ректификации той или иной смеси, оно все же не является таким критерием, который определяет трудность разделения данной смеси отдельно в отгонной части колонны. Трудность разделения смеси в отгонной части колонны зависит прежде всего от состава нижнего продукта, т. е. от в то время как мин от него не зависит. Критерием трудности процесса в отгонной части колонны может служить минимальное число тарелок п ин- Действительно, этот параметр зависит и от положения кривой равновесия, т. е. от относительной летучести разделяемых компонентов, и от составов исходной смеси и конечного, (нижнего) продукта. [c.35]

Пример XI. 8. В тарельчатой ректификационной колонне подвергают ректификации 775,8 кмоль/ч дебутанизированного газойля для получения дистиллята, содержащего 94,3 мольн. % изопентана остаток должен содержать 2,54 мольн. % изопентана. Колонна работает с флегмовым числом Я = 2,80 / мин- Определить действительное число тарелок, если общий к. п. д. т) = 0,70. Состав исходной смеси (в мольн. %) н-бутан — 0,59 изопентан—18,00 н-пентан— 27,5 циклопентан — 0,36 гексан — 53,55. [c.373]

Если расчетная линия ректификации соответствует реальным соотношениям в колонне, то и состав продуктов разделения по всем компонентам тройной смеси также будет соответствовать действительному. При известной линии ректификации заданному содержанию одного компонента, например, в жидкости Xi соответствует определенный равновесный состав пара у], у1. При этом можно правильно определить разность между рабочей и равновесной концентрациями, а следовательно, флегмовое число и степень извлечения продуктов. [c.105]

Для = 4 сопряженным значением флегмового числа будет Я = 19. Построим теперь при / = 19 траектории ректификации для жидкой и паровой фазы, проходящие через точку состава дистиллята Ь (рис. VI. 39). Точка пересечения траекторий пара и у я отвечает условию (VI. 121) и является необходимым условием стыковки траекторий для укрепляющей и исчерпывающей частей. Однако это условие не является еще достаточным. Чтобы убедиться, что стыковка действительно произошла, необходимо провести дополнительные построения. [c.415]

Расчет процесса ректификации способом от тарелки к тарелке в общем случае весьма громоздок и связан с большой затратой машинного времени да ке при использовании среднескоростных машин. Для сокращения стоимости выполнения расчетов на машинах при исследовании режима работы колонны разделения углеводородов С4 был применен комбинированный метод 3 . В начале расчета по уравнению Фенске и Джилли-ленда вычислялись минимальное число тарелок и минимальное флегмовое число. По полученным результатам, с учетом известного графика Джиллиленда, ориентировочно определялись действительные величины числа тарелок и флегмового числа, соответствующие оптимальному режиму. В дальнейшем проводился точный расчет способом от тарелки к тарелке , в результате которого были получены данные, необходимые для конструирования колонны. [c.60]

Для определения числа тарелок в -х-диаграмме проводим, как это показано на рис, 5- 8, также прямые Хю = 1,9% х =46,5% и xвертикальную линию АВ, соответствующую процессу полной конденсации паров в дефлегматоре. Далее из точки В проводим горизонтальную линию ВС, которую делим на отрезки DB/D =2,24 (соответственно выбранному флегмовому числу). Из точки D проводим вертикаль DE, соответствующую процессу ректификации, и горизонтальную линию EF, которую делим в прежнем отношении, и т. д. В результате построения получаются 11 ступеней, или 11 теоретических тарелок, как и в предыдущем случае на /-X-диаграмме. Приняв тот же к. п. д. тарелки г]=0,5, получим 22 тарелки для действительной колонны. [c.178]

С той же загрузкой куба в 100 мл сначала работают при бесконечном флегмовом числе, что позволяет значительно лучше приблизиться к действительному началу перегонки. В указанном случае при определении методом четкой ректификации начало кипения соответствует36°, ВТО время как при разгонке по Энглеру начало кипения составляет 59°, а при пробной ректификации — около 45°. [c.236]

Расчет процесса ректификации бинарных смесей проводится обычно в проектном варианте, так как четырех степеней свободы проектирования в этом случае оказывается достаточно для выполнения безытерационных вычислений. Действительно, задавшись содержанием легколетучего компонента в дистилляте и остатке (фактически, полным составом продуктов), флегмовым числом или коэффициентом избытка флегмы и положением тарелки питания, легко определить число тарелок, которое необходимо для [c.33]

На экономику процесса ректификации значительное влияние оказывает также величина флегмового числа R, представляющего отношенне количества флегмы к количеству дистиллята. Действительно, эксплуатационные расходы на проведение процесса ректификации состоят из энергетических и амортизационных расходов. Каждое ю этих слагаемых является функцией от флегмового числа [60]. Следовательно, и величина эксплуатационных расходов также является функцией от флегмового числа [c.61]

Таким объективным критерием может служить принятый в теории ректификации параметр — минимальное флегмовое число. Действительно, минимальное флегмовое число отражает теоретически минимально необходимую затрату энергии на разделение той или иной пары, являясь величиной, зависящей одновременно и от соотношений концентраций компонентов разделяемой пары в начальном и конечном продуктах и от соотношений их летучести при данных усладиях проведения процесса ректификации. [c.108]

Таким образом, если исходить из относительных концентраций компонентов, составляющих отдельные пapы, то, очевидно, выражения для определения минимального флегмового числа при ректификации бинарной смеси будут действительны и здесь по отношению к каждой разделяемой паре. [c.108]

Таким образом, ири всяком заданном разделении минимальное флегмовое число Ямин и минимальное число теоретических тарелок тгйин> легко определяемые по кривым фазового равновесия для каждой разделяемой пары, являются действительно необходимыми и совершенно достаточными критериями для того, чтобы расчет процесса ректификации любой многокомпонентной смеси был сведен к расчету процесса ректификации бинарной смеси. Этот способ расчета не уступает по точности столь трудоемкому ступенчатому методу. Разумеется, уравнения рабочих линий могут и должны быть скорректированы в тех различных случаях,когда необходимо внестите или иные существенные поправки в тепловой или материальный баланс процесса.Тем более, что,строго говоря,рабочие линии, отображающие [c.109]

Действительно, вакуум-ректификация ЭЦ с флегмовым числом, меняющимся в процессе отбора основной фракции [c.119]

Известны различные методы расчета колонн для ректификации многокомпонентных и бинарных смесей. Расчет числа ступеней в колонне при одном значении флегмового числа с помощью этих методов требует значительной затраты времени даже при расчете бинарной смеси. При расчете многокомпонентной ректификации затраты времени возрастают во много раз. Использование электронно-счетных машин возможно далеко не всегда. При этом большое значение приобретают методы, позволяющие легко и быстро произвести расчет числа ступеней в колонне, если известно число ступеней при одном каком-либо флегмовом числе. В литературе описан один из таких методов [1 ], основанный на замене действительной зависимости между числом ступеней и флегмовым числом приближенной гиперболической зависимостью [c.98]

Зависимости между концентрацией продуктов разделения, флегмовым числом и числом теоретических тарелок можно составить на основании расчетов процесса ректификации. Однако применительно к процессу ректификации тройной смеси необходимо путем сопоставления данных по распределению компонентов (линий ректификации ), полученных в результате экспериментальных исследований, с расчетными данными, убедиться в том, что рассчитанные соотношения соответствуют действительным. [c.136]

Следовательно, расчет процесса ректификации, основанный на понятии о теоретической тарелке, позволяет правильно определить состав продуктов разделения, степень их извлечения и флегмовые числа в воздухоразделительных колоннах, а также получить соответствующую реальным соотношениям псевдоби-нарную кривую (см. рис. 41). При определении числа действительных тарелок можно оценивать их эффективность по изменению концентрации одного из компонентов — кислорода. [c.145]

Найденные в диаграмме х — 1 для смеси кислород—азот значения флегмовых отношений затем должны быть перенесены на диаграммы х — у. При этом достаточно для каждой части колонны нанести на диаграмму х — у одну или две рабочие линии, соответствующие средним значениям флегмовых отношений в данной части или значениям флегмовых отношений на нижнем ее участке. В последнем случае получаемое число теоретических тарелок будет несколько завышенным. Особое внимание при этом нужно обратить на то, чтобы флегмовые отношения соответствовали действительным в тех местах колонны, где рабочая. линия близко подходит к кривой равновесия. Такими местами в верхней колонне аппарата двукратной ректификации являются самый нижний участок колонны, где происходит разделение смеси кислород—аргон, и участок колонны от сечения, которому на диаграмме х — у соответствует точка пересечения рабочих линий,, до места ввода кубовой жидкости. [c.124]