Квадратичные формулы

В последующих столбцах приведены коэффициенты для расчета энтальпии пара и жидкости по квадратичным формулам [c.91]

Решая это уравнение с помощью квадратичной формулы или методом последовательного приближения, получим х = 0,054. Таким образом, несмотря на положительное значение AGr°, составляющее более 4 ккал, в равновесной газовой фазе содержится значительное количество этилена и хлористого водорода, так как в результате реакции диссоциирует около 5,4% хлористого этила. Поскольку реакция сопровождается увеличением объема системы, повышение давления будет уменьшать степень диссоциации. Так, при общем давлении, равном 2 атм, [c.141]

Коэффициент X для турбулентного режима может быть определен ло любой квадратичной формуле из них наибольшей простотой и точностью отличается формула А. Д. Альтшуля [c.71]

Уравнение второй степени может быть решено алгебраически. Однако необдуманное использование квадратичной формулы иногда приводит к невразумительным и неточным результатам поэтому данный способ решения не всегда наилучший. [c.73]

Уравнение (2) дает общее решение уравнения второй степени с одним неизвестным его часто называют квадратичной формулой . Для получения численного результата необходимо подставить правильные значения коэффициентов в уравнение (2). Возможны два решения. Однако только одно из них имеет физический смысл, поскольку все отрицательные и невещественные решения должны быть отброшены. И даже когда оба корня положительны, один из них обычно приводит к отрицательному значению других неизвестных в системе уравнений, которые привели в результате преобразований к квадратному уравнению. [c.73]

Согласно общим правилам (стр. 70), прежде чем применить квадратичную формулу, разумней выяснить возможность пренебрежений одним из членов. [c.73]

Это значение г точнее, чем полученное с применением квадратичной формулы. [c.74]

Зачастую, приближенный корень может быть найден, если в уравнении будет опущен один из положительных членов (см. Пример III. 2). Квадратичную формулу (2) следует применять с осторожностью в тех случаях, когда в уравнении (1) пренебрегают членом ах . [c.75]

Это выражение легко может быть решено по квадратичной формуле (см. раздел 111.6) [c.88]

Решая это квадратное уравнение по квадратичной формуле, имеем [Н к.х=1,28.10 рНк.т = 6,89 [c.99]

Это уравнение легко решается по квадратичной формуле (см. раздел III. 6, стр. 73). Отрицательный корень отбрасываем а положительный равен [c.226]

Решая его по квадратичной формуле, находим [c.245]

Придавая определенные значения величинам [Н" ] и С, решим квадратное уравнение относительно [Ре +] для каждой точки. Это можно было бы сделать по квадратичной формуле, но поскольку обычно известно приближенное значение величины [Ре +], то легче использовать его для оценки последнего члена. Тогда новое значение величины [Ре - ], полученное из уравнения (10), можно подставить еще раз — для получения лучшего приближения. Такое вычисление легко поддается программированию для решения на ЭВМ. [c.314]

Используйте квадратичную формулу z = 1,60. [c.398]

Используйте квадратичную формулу [c.399]

Используйте квадратичную формулу 5 = 1,09. [c.399]

Пусть у — [ГР. Используйте квадратичную формулу для получения у = 1,48-10-7 тогда [I-] = 5,30-10- . [c.399]

Тогда квадратичная формула в законе распределения [c.147]

Квадратичная формула для ромбической сингонии имеет вид (19) [c.72]

Принимая уравнение (П, 7) для Qx как простейшую формулу зависимости Qx(x) при малых отклонениях растворов от идеальности и связанную с этим уравнением квадратичную формулу для парциальных теплот смешения (П, 9), сформулируем следующие исходные положения для вывода выражения типа (II, 7) — основного термодинамического уравнения для растворов, лишь немного отличающихся от идеальных растворов. [c.36]

Предположим, что мы наблюдаем единственный симметричный пик. Обычно поправку на радиальное разбавление вносят по квадратичной формуле, приводя все концентрации Си отвечающие моменту времени / и радиальному расстоянию X, к положению мениска Хм (или к начальному положению границы в опыте с ячейкой для искусственного образования границы). Скорректированная величина концентрации определяется, таким образом, выражением [c.203]

Оба эти выражения являются функциями только температуры насыщения / нас. которые приближенно могут быть представлены в интервале температур О — 200° С следующими квадратичными формулами [c.121]

Для этой цели, вообще говоря, могут быть использованы как линейные, так и квадратичные формулы. Однако использование квадратичных формул представляет ряд преимуществ, а именно [Л. 2-8] [c.153]

Точность квадратичных формул значительно выще, чем линейных, и является практически достаточной при любых значениях исходных величин. [c.153]

Квадратичные формулы никогда не приводят к физически неприемлемым соотнощениям что возможно при использовании линейных формул и особенно неудобно при рещении тех задач, в которых величина параметра е находится только в конце расчета. [c.153]

Квадратичные формулы симметричны относительно разностей температур, а потому их вид не зависит от наличия того или иного режима в противоточных теплообменниках 0<1 и 6=1). Между тем значения коэффициентов в линейных приближенных формулах зависят от того режима, к которому они относятся. С другой стороны, установление наличия того или другого режима в некоторых задачах теплового расчета само по себе оказывается достаточно сложным. [c.153]

Применение квадратичной формулы (2-76) в данном случае приводит к следующим соотношениям [c.154]

Если б — полутолщина пластины, х — расстояние от центра (середины пластины), iw — температура поверхности, /ц —температура в центре, то температура t на расстоянии х выражается квадратичной формулой [c.104]

Программа метода наименьших квадратов для линейных и квадратичных формул [c.96]

В. Г. Лобачев, И. И. Агроскин, П. Г. Киселев и др. Определенность формы труб и коллекторов водоотводящих сетей позволяет упростить решение задач. Однако сложность формы труб и коллекторов и необходимость решения многочисленных задач для одного обслуживаемого объекта осложняет их решение и требует принципиально новых приемов. Практически всегда трубопроводы рассчитывались по таблицам и графикам, составленным по принятым в разное время формулам для труб или коллекторов, применяемых форм, их размеров, уклонов прокладки, степени наполнения и скорости течения воды в них. В настоящее время широко используются для расчетов таблицы А. А. Лукиных и Н. А. Лукиных (Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле акад. И. Н. Павловского. — М. Стройиздат, 1987) и Н. Ф. Федорова и Л. Е. Волкова (Гидравлический расчет канализационных сетей. — Л. Стройиздат, 1968). Первые составлены по формулам (3.1), (3.3) и квадратичной формуле (3.5) вторые — по формулам (3.1), (3.10) и обобщенной формуле (3.12). В табл, 3.4 приводятся выдержки из этих таблиц. [c.63]

При турбулентном режиме коэффициент X практически не зависит от Ке потери напора при движении осадков и однородных жидкостей практически одинаковы, и коэффициент к может быть определен по любой квадратичной формуле, используемой при расчете канализационной сети. [c.142]

Квадратичные формулы для тетрагональной и гексагональной сингоний имеют вид [c.66]

Величина параметра е, полученная по приближенной квадратичной формуле (2-86), совпала с найденной из таблицы приложения 5, а именно е точп = 0,830, а е прнпл = е 6 =0,745 1,115 = 0,830. По линейной приближенной формуле (2-83) получаем [c.147]

Значительно проще решение этой задачи с помощью приближенной квадратичной формулы (2-142а), позволяющей непосредственно найти значение искомого параметра 8 по известным значениям параметров е и Следует подчеркнуть, что в данном случае пригодной оказывается только квадратичная, но не линейная приближенная формула. Действительно, из приближенной формулы (2-141а) мы получили бы при в > 1 и р — 0,35 [c.160]

Актуальность получения адекватных непрерывных зависимостей для вьшисления коэффициента гидравлического сопротивления трения во всех диапазонах чисел Рейнольдса и относительных шероховатостей можно объяснить, используя цитату из монографии [65] условия работы технических трубопроводов (водопроводы, газопроводы, нефтепроводы, трубопроводы отопления, продуктопроводы и др.) большей частью соответствуют так называемой переходной области (область смешанного трения). В технических трубопроводах протяженность переходной зоны примерно в 10 раз больше, чем в трубопроводах с шероховатостью И. Никурадзе и она охватывает всю практически важную для работы трубопроводов область. Поэтому пользование квадратичными формулами для расчетов технических трубопроводов, как правило, нельзя рекомендовать. С другой стороны, при больших шероховатостях области гладких труб вообще может не быть . [c.595]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология