Энтальпия среднемассовая

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СРЕДНЕМАССОВЫХ ЭНТАЛЬПИЙ, ТЕМПЕРАТУРЫ И ПАРОСОДЕРЖАНИЯ ПРИ ТЕЧЕНИИ ЖИДКОСТИ В ТРУБАХ [c.426]

Здесь Вф — безразмерная движущая сила для процесса массопереноса ф — некоторая накопленная характеристика (параметр) жидкости — концентрация или удельная энтальпия. Индексы Ь, /, / соответственно означают среднемассовые параметры потока жидкости, параметры на поверхности раздела со стороны этого потока и параметры переносимого вещества. Плотность потока т считается положительной, если ноток направлен от поверхности раздела в объем жидкости. [c.18]

Р1 == р°/ р (р , р1 — парциальная и истинная плотность г-го компонента) 5 — удельная поверхность пор V — среднемассовая скорость конвективного течения Р—давление —коэффициенты динамической вязкости, теплопроводности, теплоемкости Ккр— коэффициент проницаемости, зависящий от пористости и скорости течения Т — температура / у. Му—энтальпия и молекулярная масса ]-го газообразного компонента —линейная скорость перемещения разрушаемой поверхности Уs—координата, отсчитываемая от поверхности раздела фаз в глубь полимера д у, д js—теплоты независимых гомогенных и гетерогенных реакций. [c.42]

Входящая в (2.3.31) величина среднемассовой энтальпии в любом сечении находится из соотношений (2.3.5), (2.3.7) и (2.3.15) [c.131]

Таким образом, приведенная схема рассуждений качественно объясняет рост температуры и энтальпии газа на предельном участке высокоскоростного плазмотрона. Экспериментально измеренные по длине канала распределения среднемассовой энтальпии h и соответствующей ей средней температуры торможения То для воздушной дуги d = 2 см, G=1 г сек, /=15,5 см) показаны на рис. 9 и 10. Отметим, что повышение энтальпии газа на участке III может достигать 25—30%. [c.145]

Среднемассовые энтальпии потока в сечениях с площадями 5"] и 82 имеют вид [c.241]

Целью такого анализа является выяснение влияния свойств плазмы на характеристики дуги, сравнение рассмотренной нелинейной модели дуги с другими, известными ранее моделями, обсуждение возможности обобщений характеристик, объяснение известных экспериментальных фактов и, наконец, установление степени согласия расчета с экспериментом. Сначала рассмотрим зависимости изменений вдоль канала радиуса ствола дуги Гд(г), ширины пограничного слоя А (г), напряженности электрического поля Е(г), осевой Нт ) и среднемассовой /1а(г) энтальпий. [c.132]

Характер изменения размеров проводящей области ствола дуги вдоль канала и свойства плазмы определяют законы изменения напряженности электрического поля Е(г), осевой Нт г) и среднемассовой ка г) энтальпий. При заданном токе и расходе (без учета потерь на излучение) зависимости Е(г) и кт г), как показывают выражения [c.133]

При учете потерь на излучение, как следует из (2.3.34) и (2.3.35), при 2=2 ф ,к характеристики /г .(Ут) идут ниже, а (/ ) — выше. Среднемассовая энтальпия, как показывают выражения (2.3.32) и (2.3.23) или (2.3.34), всегда возрастает по длине канала при К - г, при [c.133]

На рис. 6 приведены опытные данные [28] и результаты расчета изменения напряженности электрического поля Е(г11) (а) и среднемассовой энтальпии ка(г 1) (б) вдоль канала, полученные из разных теорий. Как видно из рис. 6, а, имеется хорошее совпадение с опытом кривых Е(г11), рассчитанных как на основе нелинейной модели с учетом объемного излучения (кривая /), так и на основе модели [10] (кривая 2). Однако, по-видимому, более соответствует действительности кривая /, идущая несколько ниже экспериментальной, чем кривая 2, ибо по оценкам учет поглощения излучения сдвигает кривые Е (г//) вверх. На рис. б, б приведены опытные данные [28] и результаты расчета ка(г 1), выполненные на основе нелинейной модели с учетом объемного излучения (кривая /), а также на основе моделей [10] (кривая 2) и [28] (кривая 3). Как видно, кривые J к 2 ближе к экспериментальной, чем кривая 3. [c.135]

В работе [36] численно решалась система уравнений импульсов и энергии без учета электромагнитного ускорения потока. На рис. 14 показаны полученные в [36] профили энтальпии и массовой скорости в различных сечениях дуги, а также распределение энтальпии на оси дуги (Но), среднемассовой энтальпии (й), напряженности электрического поля, тепловых потоков и давления по длине плазмотрона для воздушной дуги с1 , 27 см, 0=2,16 г/се/с, 7=692,6 а). На рис. 15 приведено распределение параметров Ъ г), Е г), д г) и р г) для дуги больших размеров и мощности ( =2,Й см, 0=11,3 г/сек, /=1000 а). Интересно отметить неравномерный характер профилей рУг( ), о чем говорилось выше. Рост осевой энтальпии на входе в дугу обусловлен произвольным выбором исходного профиля /11(/ ) с достаточно низкой Ло. Падение радиационных тепловых потоков (давления газа. [c.152]

Среднемассовой энтальпии h соответствует среднемассовая температура Т. [c.242]

Для оценки величин энтальпии и среднемассовой температуры газа, истекающего из разрядной зоны, необходимо измерить потери энергии, передаваемой в процессах излучения и теплопроводности -стенкам трубки. Такие измерения выполнил Рид [15], определивший доли энергии, идущие на излучение, конвекцию и теплопроводность. Оказалось, что в аргоновой плазме (расход аргона 9,4 л мин, вкладываемая в разряд мощность 1,63 кет) в процессе излучения теряется 0,54 кет, на стенки уходит путем конвекции и теплопроводности 0,74 кет и только оставшиеся 0,35 кет передаются газу. [c.58]

Нагрев газа в промежуточной секции происходит по радиусу от центрального горячего стержня дуги. Диаметр зоны нагретого газа растет с увеличением расстояния от катода до тех пор, пока эта зона не заполнит все сечение канала промежуточной секции. Если эта секция находится под потенциалом анода, дуга оканчивается именно в описанной выше части секции, и за ней газ не нагревается. Если конец дуги не совпадает со срезом анода на выходе плазматрона, потери энергии газа после места окончания дуги будут высокими, что приведет к низкой эффективности передачи энергии газу. Пространство от катода до зоны, в которой нагретый газ заполняет все сечение канала, зависит главным образом от среднемассовой энтальпии газа в этом месте и от размеров дуги. Высокие величины энтальпии газа приводят к коротким дугам, низкие — к длинным. Связь длины дуги с геометрическими размерами плазматрона описана в гл. П. При выборе эффективной конструкции генератора плазмы важно знать, что длина дуги должна быть ненамного меньше физической длины его. [c.144]

Известно, что для водородной плазмы даже при среднемассовой температуре порядка 5000°К, когда более половины водорода находится в диссоциированном состоянии, к. п. д. низковольтного плазмотрона, рассчитанный по энтальпии плазмы, составляет около 80% [3]. [c.228]

ОКОЛО- и сверхкритических параметрах. Эти факторы необходимо учитывать в расчетах процессов теплообмена в области изменения — среднемассовой энтальпии теплоносителя и показа- [c.279]

Отмеченные соотношения между скоростями газа и среднемассовыми скоростями определяются вкладом, который вносят частицы в энтальпию торможения смеси, поскольку в зависимости от соотношения между Ср и с, наличие частиц может приводить к уменьшению или увеличению энтальпии торможения смеси по сравнению с энтальпией торможения газовой фазы. [c.297]

Определенная по уравнению (6-1) средняя энтальпия называется среднемассовой по сечению энтальпией потока. Соответствующая ей [c.169]

Среднее значение И называется среднемассовой энтальпией. Соответствующие ей значения плотности и температуры в обгцем случае отличны от средних значении р и Т. При постоянной плотности (несжимаемая жидкость) [c.100]

В соответствии с пepвы ш двумя предположениями 1г , может быть вычислена как энтальпия насыщенного воздуха при локальной среднемассовой температуре йоды [как установлено в 1.2.2, т. I, уравпение (I) справедливо, если энтальпии воды и воздуха отсчитываются от значений при О С, использование же других точек отсчета может привести к значительным ошибкам). [c.121]

Характерные области. В обогреваемы. трубах среднемассовая энтальпия потока непрерывно растет по длине канала. Если поток термически равновесный, то массовое расходное наросодержанпе л одноз- [c.106]

Область П охватывает участок канала от сечения, где температура стен--чи Гщ достигла Ts, до сечения, где тем или шым методом зафиксировано начало ки-ления, т, е. действительное паросодержа- 1ие в канале стало отличным от нуля. Температура стенки в конце области Я равна температуре начала кипения Гн.к (см. п. 2.10.2), Тт=Тяк>Тв, а среднемассовая энтальпия потока i остается меньше эн-гальпии насыщения V, т. е. жидкость в среднем по-прежнему не догрета до Ts. Параметры потока в области П с достаточной точностью можно рассчитывать (как и в области /) по формулам однофазного теплообмена (см. п. 2.6.3). Очевидно, что в областях / и // относительная энтальпия Хб<0. [c.107]

Область П1 расположена между сечением начала кипения и сечением, где среднемассовая энтальпия потока стано-зится равной энтальпии насыщения, т. е. .-j=0. В области III поток является существенно неравновесным относительная энтальпия потока Хб остается отрицательной, тогда как расходное массовое паросодержание X (и соответствующее ему истинное объемное паросодержание ф) уже отличны от нуля и наличие паровой фазы в потоке обнаруживается эксперимен- [c.107]

Область IV начинается в сечении с Ай=0 и заканчивается сечением, характеризующимся тем, что средняя температура жидкости становится равной Ts, после чего ноток становится практически термически равновесным. Внутри области IV выделяют сечение Б, в котором смыкаются пристенные двухфазные слои. При этом, однако, во всей области IV, несмотря на то, что среднемассовая энтальпия становится больше энтальпии насыщения i (лб>0). поток остается неравновесным насыщенный пар движется с недогретой жидкостью. В области IV режим течения смеси, как правило, пузырьковый или эмульсионный. [c.107]

Для стационарных реотмов (без учета осевых потоков теплоты) среднемассовая энтальпия жидкости на расстоянии г от входа в трубу определяется расчетным путем по выражению [c.426]

Рис. 1. Распределения температуры в штазмошюй струо аргона, полученные методом абсолютных интенсивностей 1н) линиям аргона в области спектра 3900—4500 А Р=1 атм, истечение в атмосферу, среднемассовая энтальпия аргона в струе —3 -10 дж/кг)

Среднемассовая температура водорода (с учетом его диссоциации) определялась по тепловому балансу плазмотрона из полной мощности, потребляемой плазмотроном, вычиталась мощность тепловых потерь (последняя определялась калориметрически). Полученная полезная мощность плазмотрона относилась к рас- Водароа ходу водорода в 1 сек. По полученному таким образом значению средней энтальпии водорода определялась его температура. [c.87]

Экспериментальные данные, полученные на этой установке, представлены в таблице и на рис. 1, по ним построена зависимость концентрации окиси азота (N0, %) от энтальпии (Я, кал1г). На этом же графике для сравнения нанесена теоретическая -кривая. Рас.чождение экспериментальных данных с теоретическими при одном и том же давлении объясняется тем, что теоретическая зависимость N0, % от энтальпии предполагает постоянство обоих параметров по сечению плазменной струи на в-ходе в закалочное устройство. Однако проведенные спектроскопические измерения температур по сечению плазменной струи показали резко вытянутое поле температур на оси 6000- 12 000°К и в пристеночном слое 800- 2000°К в зависимости от давления газа, поступающего в плазмотрон. На рис. 1 обращает на себя внимание независимость среднемассовых концентраций окнси азота от среднемассовых энтальпий плазменного потока. Это явление обусловлено эффективностью закалки поверхиустного типа в исследованном диапазоне среднемассовых температур (3000—4500°К) и осевой температуры [c.46]

Как видно из экспериментальных данных, полученных на плазмотроне постоянного тока (см. табл1 цу), при одинаковых среднемассовых энтальпиях потока концентрация N0, образующаяся в потоке низкотемпературной плазмы при многократной цир1суляции охлажденных нитрозных газов, более чем в два раза превосходит концентрацию N0, образующуюся при тех же экспериментальных условиях за один проход воздуха. [c.50]

Рис, 6, Изменение напряжетюсти электрического поля и среднемассовой энтальпии вдоль канала [c.135]

Испытания укрупненного воздушного плазмотрона мощностью 2500 кВт осуществлены при среднемассовой энтальпии, не превышающей 6300 кДж/кг, полученный при этом технологический газ содержал около 4% N0 [10]. Несколько лучшие результаты были получены при эксплуатацди опытно-промышленной установки, в которой использовался плазмотрон коаксиального типа [11 (мощность дуги 510 кВт, расход воздуха 0,046 кг/с). Технологический газ содержал до 4,5 % оксида азота, кпд плазмотрона 70 %. [c.151]

I — срез сопла 4 мш з — 8 , 4 — 14. Диаметр сопла 3,5 мм, среднемассовая энтальпия 2 10-аж/кг ток дуги 50 Л, напряжение 20 Б, расход аргона 10 л1мин соепнемассовая температура струи яа срезе сопла 3000° К [c.13]

Для того чтобы перевести некоторое количество вещества, занимающего определенный объем, в состояние плазмы, всегда приходится увеличивать количество энергии, содержащейся в такой системе. При этом все существующие способы увеличения энергии системы характеризуются коэффициентом полезного действия г], меньшим единицы. Под простейшей диагностикой >здесь подразумевается определение величины энергии Япл, которую удается ввести данным способом в систему в расчете на единицу массы вещества системы. Наряду с исходным составом эта величина, называемая обычно среднемассовой энтальпией, является одной из важнейших характеристик данной системы ее знание позволяет рассчитать равновесный состав системы. Таким образом, Ядл = Ец1ш), где Е — энергия, поступающая от источника т — масса вещества. Часто удобно пользоваться другой величиной, характеризующей уровень вкладываемой в систему энергии, относя величину полезной энергии (Ет]) к объему системы (например, при описании ВЧ-разряда без протока газа). В том случае, когда вклад энергии производится в поток вещества (плазмы) с расходом т, среднемассовая энтальпия определяется как отношение = (Рт])/т, где Р — мощность генератора плазмы. [c.27]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология