Насыщенный пар, энтальпия

Теплота, поглощаемая жидкостью в процессе ее превращения в насыщенный пар при постоянном давлении и температуре (для индивидуальных веществ), называется теплотой испарения (теплотой фазового перехода, энтальпией испарения). [c.45]

Энтальпию испарения (конденсации) можно определить, вычитая энтальпию насыщенной жидкости из энтальпии насыщенного пара. [c.45]

Важную роль при расчете процессов перегонки и ректификации нефтей и нефтяных фракций играют данные по физико-химическим и термодинамическим свойствам нефтяных смесей, такие как плотность, молекулярная масса, давление насыщенных паров, летучесть и энтальпия. [c.38]

При расчетах циклов, совершаемых в паровых холодильных и тепловых машинах, в которых происходит фазовое превращение рабочего вещества (кипение и конденсация), часто необходимо знать энтальпию и энтропию з насыщенной жидкости. Они могут быть определены из очевидных соотношений [c.53]

Очевидно, расчет энтальпий по (1.100) эквивалентен случаю, когда углеводородная система принята за идеальный раствор, мольные энтальпии компонентов которого совпадают с их парциальными мольными энтальпиями. На тепловой диаграмме изотермы (1.100) представляются прямыми, соединяющими энтальпию чистого компонента а при х = 1 с энтальпией чистого w при X = 0 однако лишь одна точка каждой из этих изотерм, та, абсцисса которой равна концентрации х равновесной жидкой фазы, принадлежит линии насыщенной жидкости на энтальпий-ной диаграмме. [c.58]

Прямая, проходящая на тепловой диаграмме через фигуративные точки встречных на одном уровне потоков, и здесь называется оперативной линией. Согласно соотношению (III.46), все оперативные линии укрепляющей колонны должны проходить через одну и ту же точку на тепловой диаграмме через полюс 82, Ув, Нв)- Поэтому, если из полюса S2 провести пучок произвольных прямых, каждая из них пересечет линии энтальпий насыщенных жидкой и паровой фаз в точках, абсциссы которых определят одну из точек кривой концентраций (III.43) на диаграмме у — х. По нескольким найденным этим путем сопряженным точкам х , /,+ i) можно вполне точно провести линию концентраций (III.43) на диаграмме у — х, обойдя необходимость определения флегмового числа, изменяющегося от тарелки к тарелке. [c.151]

Отложив на рис. 111.36 от точки бд вдоль линии энтальпий жидкой фазы отрезок Ь Ьо длиной 30 мм, попадем в точку Ь/, с абсциссой .= 0,483. Концентрация Ут найдется как абсцисса точки пересечения ак прямой S b с линией энтальпий насыщенной паровой фазы. Полученное значение ут=0,631 совпадает с величиной, найденной ранее по аналитическому методу. [c.189]

Аналогично решается задача и. для укрепляющей секции колонны. Пусть точка О в базисном треугольнике представляет состав дистиллята, отбираемого с верха колонны, а gl есть фигуративная точка жидкого потока в произвольном межтарелочном отделении ее укрепляющей секции, нанесенная на поверхность энтальпий насыщенной жидкой фазы. Отложив на перпендикуляре из точки О отрезок пропорциональный приведенному рабочему теплу Яд верхней секции колонны, и соединив оперативной прямой полюс 8 о, с точкой на пересечении прямой [c.249]

Располагая полюсами 51 и отгонной и укрепляющей секций колонны и поверхностями энтальпий насыщенных паровых п жидких фаз, легко представить, как с помощью описанной прп изучении бинарных систем расчетной процедуры можно было бы последовательно определять элементы ректификации на всех ступенях колонны, разделяющей тройную смесь, путем попеременного проведения оперативных прямых и конод. Точки пересечения оперативных линий с поверхностями энтальпий паров и флегмы огибаются линиями, называемыми кривыми ректификации. Проекции этих кривых на плоскость базисного треугольника позволяют облегчить исследование ректификации тройных систем. Так, задаваясь разными значениями состава исходного сырья, можно покрыть всю плоскость треугольной диаграммы семейством огибающих кривых ректификации, дающих наглядное представление о направлении процесса перераспределения компонентов тройной системы по высоте колонного аппарата. Кривые ректификации для смесей, близких по свойствам к идеальным, на всем своем протяжении сохраняют один и тот же характер кривизны, выходят из вершины треугольника, отвечающей наименее летучему компоненту w, и направляются к вершине, представляющей наиболее летучий компонент а. [c.250]

По условию равновесия с парами на линию энтальпий жидкой фазы наносится фигуративная точка о( о> Ю флегмы стекающей с верхней тарелки навстречу паровому потоку Я ), фигуративная точка которого определяется пересечением оперативной линии с линией энтальпий насыщенной жидкой фазы. [c.303]

Состав i/i парового потока Gy, поднимающегося на самую верхнюю тарелку, можно найти как абсциссу точки пересечения оперативной линии iS jg o, 1 с линией энтальпий насыщенных паров, ибо флегма j, встречная парам Gy, равновесна эвтектическому паровому потоку Ge, уходящему с верхней тарелки. [c.311]

В изобарных условиях работы неполных колонн для определенности процесса разделения необходимо закрепить значения двух концевых концентраций по одной в каждом продукте. Одна из этих наперед назначенных концентраций явится граничной концентрацией соответствующей ОПК. Поэтому в случае неполных колонн имеет смысл исходить не из наперед назначенной энтальпии сырья, а из желательной концентрации наиболее важного компонента во встречном сырью концевом продукте. Это, по существу, равносильно выбору температуры рр равновесных потоков, покидающих тарелку питания. Необходимое же отклонение энтальпии сырья от значения, отвечающего условию насыщения, определится по тепловому балансу. [c.375]

Этой энтальпии отвечает температура 61 °С, тогда как температура начала кипения сырья составляет 100 °С, а энтальпия в точке насыщения 24 936 кДж/кмоль. [c.378]

Этой энтальпии отвечает температура перегретого парового сырья tj = = 178 -С, тогда как энтальпия насыщенного парового сырья при температуре начала конденсации 133 -С составляет 66 528 кДж/кмоль. [c.379]

Совокупный состав смеси сырья Ь п верхних паров 61 и обеих колонн составит в данном случае уже = 0,423, а средняя энтальпия едпницы массы этой смесп, подсчитанная аналогично предыдущему, будет равна см = 970,5 кДж/кг, т. е. точка (х , Кк) попадает не на жидкпй, а на трехфазный участок диаграммы состояния. Из тепловой диаграммы спстемы фурфурол — вода следует, что энтальпия жидкой гетерогенной смеси совокупного состава = 0,423 прп температуре насыщения = 97,9 °С равна = = 308,5 кДщ/кг. Следовательно, от каждого 1 кг жидкой гетерогенной смесп следует дополнительно отнимать в конденсаторе еще Д = 970,5 — 308,5 = = 662 кДж/кг, или, в расчете на 1 кг поступающего на разделение сырья [c.272]

Решение. 1. При адиабатических изменениях энтропия постоянна следовательно, для точек 1 и 2 имеем Si = S2. Так как на диаграмме (рис. VI-2) значения энтропии отложены на оси абсцисс, адиабатическое изменение от точки 1 до точки 2 происходит по прямой, параллельной оси ординат. Точка 1 лежит на пересечении изобары р = 2 ат с граничной кривой х = 1 (сухой насыщенный пар), а значит, и на изотерме Ti= 180 К. Точка 2 определится пересечением изобары Р2 = 8 ат адиабатой, доходящей через точку 1. Установим, что точке 2 соответствует изотерма Т2 = 260 К. Найдем также значения энтальпий й = 46,1 ккал/кг, 12 = 67,3 ккал/кг. Работа адиабатического сжатия [c.141]

Пар после сжатия из насыщенного становится перегретым. Если для насыщения его используется вода с энтальпией а количество увлажняемого пара [c.398]

В. ПРОЦЕДУРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЭНТАЛЬПИИ И ЭНТРОПИИ НАСЫЩЕННОЙ ЖИДКОСТИ [c.53]

При определении параметров по давлению и энтальпии может оказаться, что задаваемая энтальпия будет меньше, чем энтальпия насыщенной жидкости. Это означает, что искомая точка расположена в области жидкости с температурой ниже температуры насыщения. Ее параметры можно найти, если сделать часто применяемое допущение о том, что в области жидкости изобары при [c.103]

Давлениях ниже критического практически совпадают с левой пограничной кривой. Тогда температуру жидкости при известной ее энтальпии можно определить как соответствующую температуру насыщения. Это реализуется в процедуре [c.104]

Чтобы установить, находится ли искомая точка А в области перегретого пара, здесь же с помощью процедуры 1РТ(Р1,Т1,Э) [см. (1.61)1 определяют энтальпию сухого насыщенного пара в точке Б. Если заданная энтальпия меньше энтальпии насыщенного пара, то искомая точка соответствует или влажному пару (точка В), или жидкости (точки Г и Д). и управление передается оператору с меткой М1. В противном случае искомая точка А лежит в области перегретого пара или (предельный вариант) на правой пограничной кривой и совпадает с точкой Б. Тогда управление передается оператору с меткой МО и поиск решения далее ведется шаговым методом, который заключается в следующем. С помощью процедуры 1РТ(Р1,Т1,Э) [см. (1.61)1 при заданном давлении р и начальной температуре Ту находят текущее значение энтальпии вещества 1 и разность = г — (ОЭ) между ее заданным и текущим значениями. Если эта разность [c.105]

Здесь также в начале производится сравнение заданной энтальпии жидкости с критической. Если она оказывается больше, то печатается предупреждение, а искомой температуре насыщения присваивается критическое значение. Счет не прерывается. Процедура ТНАС1Ж реализует решение уравнения для энтальпии жидкости относительно температуры насыщения. Энтальпия жидкости определена в процедуре 1ЖИДК(Т,ЭЖ) [см. (1.95)). Решение проводится итеративно методом половинного деления. [c.104]

Для расчета колонны требуется построить еще и энтальпийную диаграмму. Расчет энтальпий паровой и жидкой фаз в точке насыщения ири-яеден в табл. III.4 и III.5. Здесь необходимо отметить следующее. При [c.184]

Чтобы не производить расчет концентрации смеси сырья Ь с фурфурольной фазой о, 1 декантатора, их составы приняты одинаковыми, поэтому 1=0,942. Энтальпия смеси поступающей в первую колонну, рассчитанная по уравнению ( 1.63), равна =180 кДж/кг, и фигуративная точка Ь (х , А ) располагается на тепловой диаграмме в области недогретой жидкости, но очень близко к линии ее насыщения. Пересечение коноды, продолжение которой на тепловой диаграмме проходит через точку [(х , й ), с вертикалью 1,0 определяет минимальный расход тепла в кипятильнике отгонной секции фурфурольной колонны < н1м /Л1 = = 278,8 кДж/кг. Если принять рабочее тепло кипятильника с 25%-ным запасом, оно составит 1=348,6 кДж/кг. [c.295]

Пересечение оперативной линии S2go, i с линией энтальпий насыщенных паров определяет фигуративную точку паров (З , поступающих на верхнюю тарелку и имеюпщх концентрацию / =0,287. Ту же величину можно установить аналитическим расчетом по уравнению (VI.101). [c.312]

Обычным низкокипящим компонентом в смеси является вода, теплота парообразования 1 кг которой всегда значительно больше, чем у ВКК, вследствие чего энтальпия ее насыщенного пара при мепыпей температуре оказывается намного больше энтальпии насыщенного нара ВКК, находящегося при более высокой температуре. Поэтому иногда, чтобы сохранить обычный вид тепловой диаграммы, на которой линии энтальпий паровой фазы идут книзу слева направо, на оси абсцисс откладываются концентрации [c.318]

Здесь значение 66 528 кДж/кмоль есть энтальпия парового сырья при температуре насыщения, равной 133 °С. Апалогично можно подсчитать Яд для случая, когда л д =0,0100. [c.381]

Чтобы найти состав пара Сд, поднимающегося с шурпой та-1)олки, проводят коноду g jGj. Соединив оперативной прямой полюс с фигуративной точкой Gi yi, Qi), можно определить концентрацию x-i встречной флегмы, стекающей со второй тарелки, как абсциссу точкп пересечения этой прямой с линией энтальпий насыщенной лшдкой фазы. [c.147]

Пусть выбран определенный съем тепла (НО в парциальном конденсаторе, больший мпнимального. По известному сИО и по энтальпии Q дпстиллята можно при помош.и (IV.37) рассчитать и нанести на график полюс 82 (г/ , Если при помощи равновесных данных из точки В (у , Q ), расположенной на линии энтальпий насыщенного пара, провести конодудо пересечения [c.163]

Парокомпрессионные холодильные машины (ПХМ) могут работать с влажным ходом или сухим ходом компрессора. В первом случае компрессор всасывает влажный пар хладагента и сжимает его по адиабате (изоэнтропе) /—2 до состояния насыщения, далее следует конденсация пара по изотерме 2—3, латем переохлаждение жидкости 3 —3, дросселирование по изо-энтальпе 3—4 и испарение по изотерме 4—1 (см. рис. 42, б). [c.126]

Важнейшими показателями, характеризующими испаряемость топлив, являются давление насыщенных паров и фракционный состав. В связи с тем что процессы испарения, как правило, сопровождаются тепломассообменом, испаряемость зависит и от таких теплофизических и физических характеристик, как энтальпия, теплоемкость, теплопроводность, теплота парообразования, коэффициент диффузии, вязкость, поверхностное натяжение, фуггитивность. [c.99]

Здесь RO — плотность насыщенного пара в кг/дм при температуре насыщения ТС= 273,15 К R — теплота парообразования в кДж/кг при температуре насыщения ТС. Эти величины должны быть объявлены глобально. Если термогазодинамические расчеты выполняются в области сильно перегретого пара, то постоянными энтальпии и энтропии можно просто задаться. [c.34]

Чтобы определить, лежит ли искомая точка п области влажного пара, оператор с меткой М1 сразу находит энтальпию насыщенной жидкости с помощью процедуры 1ЖИДК(Т,ЭЖ) [см. (1.95)1. Если заданная энтальпия меньше энтальпии насыщенной жидкости, то управление передается оператору с меткой М2. Если нет, то искомая точка В лежит на отрезке изобары БГ. Степень сухости влажного пара в точке В находят из известного выражения [c.106]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология