Плотность теплового

Основное соотношение, определяющее плотность теплового потока в сплошной среде (закон Фурье) [c.103]

Основная задача теплового расчета пленочного испарителя заключается в выборе удельного теплового потока д, обеспечивающего теплообмен с устойчивым пленочным течением, т. е. без разрушения пленки паровыми пузырьками, образующимися при интенсивном кипении жидкости. Это соблюдается при д <С 2( н.к-Плотность теплового потока начала пузырькового кипения определяется по формуле [c.199]

Согласно общепринятой классификации типовых процессов химической технологии, процессы, связанные с переносом тепла, подразделяются на два больших подкласса с фазовыми переходами и без таковых. Не вдаваясь в особенности каждого из них отметим, что сайт процессов первого подкласса сосредоточен на границе теплопередающей поверхности, второго — на границе растущего парогазового пузыря. Различия между этими процессами определяются термодинамической плотностью теплового потока. [c.157]

Так как плотность теплового потока для аппарата устанавливается самопроизвольно в зависимости от температур стенки трубы, проведем ее расчет методом подбора, руководствуясь уравнением [c.170]

Расход воды определяют в зависимости от плотности теплового потока. Для нагревания 1 л воды от 20 до 100 °С и превращения ее в пар затрачивается 2,67 МДж. [c.149]

Закон Планка — устанавливает для абсолютно черного тела изменение интенсивности или плотности теплового излучения по длинам волн и выражается следующим уравнением [c.59]

Подбор плотности теплового потока [c.170]

I — удельное количество теплоты, кДж/кг др — плотность теплового потока, Вт/м [c.172]

ЧТО обеспечивает рекомендуемую [3, 9] для аммиачных конденсаторов плотность теплового потока = = (4—6)-10 Ет/и [c.174]

Величина Qo меньше холодопроизводительности установки С" = 571 кВт, поэтому устанавливаем два аппарата типа ИКТ-180 [3]. Поскольку технические характеристики испарителей ИКТ-140 и ИКТ-180 различаются только длиной труб, не будем повторно уточнять плотность теплового потока др. Найдем суммарный тепловой поток двух испарителей ИКТ-180 [c.177]

Подбираем [3] два аппарата типа ИКТ-140 (F = = 154 м ). Уточненное значение плотности теплового потока при выбранных условиях С Пределяем по методике, изложенной в главе II. Плотность теплового [c.177]

Плотность теплового потока [c.177]

Выбираем [3] два конденсатора КТГ-90 = 90 м ). Уточненное значение плотности теплового потока (по внутренней поверхности) при выбранных условиях = 6125 Вт/м расчетная плотность потока (по среднему диаметру труб) [c.177]

Теплонапряженность поверхности нагрева, или поверхностная плотность теплового потока, определяется количеством тепла, передаваемого через 1 поверхности труб. Она харак- теризует эффективность использования трубчатого змеевика для нагрева сырья. Теплонапряженность поверхности нагрева радиантных труб ограничена термостойкостью сырья и прогаром труб и зависит от конструкции печи, вида нагреваемого сырья, необходимой температуры его нагрева и скорости в трубах. [c.128]

Законы переноса вещества и тепла идентичны. Из-за развитой внутренней поверхности имеет место интенсивный теплообмен между обеими фазами, приводящий к гомогенизации системы. Поэтому становится вполне приемлемым использование закона Фурье q = — Я-эф grad Т, определяющего плотность теплового потока q в зависимости от градиента температуры и величины коэффициента эффективной теплопроводности зерна катализатора Хэф. Экспериментальные значения Хдф, найденные различными авторами, например [73], свидетельствуют о том, что на теплопроводность пористых зерен относительно слабо влияют теплофизические свойства твердого материала. Большое влияние оказывает теплопроводность газовой фазы. Однако решающее значение на величину зф оказывают геометрические характеристики структуры, особенно величины площадей наиболее узких мест или окрестности областей спекания, сращивания, склеивания частиц друг с другом. Для приближенной оценки величины Хэф можно рекомендовать монографию [74], в которой представлен значительный объем экспериментальных данных по дисперсным материалам. [c.157]

Ниже приведен расход воды [в 10 л/(м -с)] для орошения поверхности резервуара в зависимости от плотности теплового потока (в кВт/м ) [c.149]

Плотность теплового потока. Расход воды........ [c.149]

Результаты исследований показывают, что удельный расход воды, необходимый для охлаждения поверхности резервуара (для плотности теплового потока 69 кВт/м ) до критической температуры 150°С составляет 0,06 л/(м -с). Это критическое значение удельного расхода воды является минимальным для охлаждения поверхности резервуара. Исследования показали, что критический удельный расход воды для охлаждения поверхности резервуара, находящегося непосредственно в очаге горения, до критической температуры 150°С составляет 0,2 л/ м -с). [c.149]

Процессы теплообмена в печах протекают в сложных условиях и характеризуются рядом специфических особенностей. Одна из основных особенностей — высокая интенсивность теплопередачи. Например, плотность тепловых потоков, проходящих через зеркало ванн при плавке ниобия, достигает 4000—5500 кВт/м . [c.55]

Q/F=g=[dem — постоянна плотность теплового потока [c.27]

Подставляя (2.20) в (2.6), получаем формулу для нахождения плотности теплового потока [c.29]

Из (2.24) следует, что энергетический коэффициент обратно пропорционален плотности теплового потока в степени (b —1). Например, для продольного обтекания каналов и развитого турбулентного режима течения потоков с п, = 0,8 и а,-= 0,2 эта степень равна 2,5, Таким образом, интенсификация теплообмена путем увеличения величины q (изменяя Rei потоков) для поверхности заданной геометрии приводит к существенному уменьщению энергетического коэффициента. [c.31]

Вычисляют отношения значений Re,-/ разноименных ротоков в каждой поверхности, т. е. г,-, коэффициенты Л,/, Д,-/, R/, а также плотность теплового потока в заданной поверхности. [c.33]

Отметим, что в уравнение для числа труб по ходу потока входит плотность теплового потока д, поэтому сравнение вариантов при условии т. е. по эффек- [c.56]

Смена теплоносителя приводит к изменению теплофизических свойств потоков и специфическим особенностям сравнения теплоносителей. Для выявления этих особенностей рассмотрим изменение температуры потоков по ходу их движения. Для этого из (2.5), (2.7) и (2.1 П найдем выражение для плотности теплового потока [c.102]

Так как gv t,ml dз является геометрической характеристикой поверхности я при сравнении теплоносителей остается постоянной, то отношение плотностей теплового потока для сопоставляемых теплоносителей равно [c.103]

Поправочный коэффициент Е для полностью стабилизированного потока, т. е. при Ий > 50, равен единице. В работе [150] приведены результаты расчета средних значений числа Нуссельта при полностью развитом турбулентном режиме движения среды в круглой трубе при условии постоянной линейной плотности теплового потока на поверхности трубы (табл. 16). Эти данные хорошо согласуются с многочисленными экспериментальными результатами и потому считаются надежными [149]. [c.234]

Поверхностная плотность теплового потока, отнесенная к внутренней поверхности трубки, [c.33]

Рис. 13. График изменения величины коэффициентов теплоотдачи, коэффициента теплопередачи и поверхностной плотности теплового потока за цикл пульсаций (штриховыми линиями показаны те же величины при отсутствии пульсаций).

Исследования подтвердили высокую эффективность процессов контактного теплообмена и надежность всей установки. Расход теплоносителя был равен 0,22—5,55 кг/с, температуры его на входе Б зону контакта и выходе из нее составляли, соответственно, 130 — 240 и 120—183° С. При этом объемная плотность теплового потока в зоне контакта измерялась величиной 745—3600 кВт/м степень упаривания стоков изменялась от 1,17 до 10,35. Экспериментально подтверждена возможность упаривания стоков до концентрации, близкой к насыщению (173,58 кг хлор-иона на 1 кг/м ) с одновременным получением технологического пара давлением 1,1 МПа. [c.48]

Диаметр трубы составлял 0,02 м, длина была равна 0,981 м. Поверхностная плотность теплового потока определялась по расходу и температурам охлаждающей воды. Основные технологические параметры изменялись в следующих пределах поверхностная плотность теплового потока д— (8,8...80) кВт/м температурный напор А7 = (0,13... [c.51]

Усредненная плотность теплового потока на единицу площади пузырька [c.57]

Рассчитывают величины, зависящие от параметров потоков Нц, Бц в (2.20), (2.22) н е,. Поправка на неизотермичность течения ен/ является функцией температуры стенки, соответственно и коэффициентов теплоотдачи потоков а,/ и плотности теплового потока ( ,. Так как условие a,7 = idem для одноименных потоков в сопоставляемых поверхностях при двухстороннем обтекании обычно не выполняется даже при 9=idem, то и поправка гц (при определенном индексе потока i) для сравниваемых поверхностей может быть неодинакова. Ввиду малого влияния и сложности учета изменения е , в дальнейшем будем полагать, что для сопоставляемых поверхностей выполняется условие Е(,7 = 1, [c.33]

Из сказанного следует, что при =idem критерий Eq наиболее удобен для сопоставления поверхностей. В дальнейшем энергетический коэффициент при условии постоянной плотности теплового потока для сопоставляемых поверхностей будем называть эффективностью теплообмена. [c.37]

На рис. 6.2 дана зависимость энергетических характеристик теплообмена при Rem==10 и А[э/ э=10-2 от отношения Re потоков с Рг= =0,7 для поверхности с естественной шероховатостью и гладкой. Из рисунка следует, что при увеличении Rer гладкой поверхности (уменьшении R при заданном Rem) отношение энергетических коэффициентов сравниваемых поверхностей l if растет, отношения тепловой мощности (или плотности теплового потока при f = idem) t], и затрат мощности на циркуляцию потока (удельная) падают. При R=l, т. е. при [c.94]

В книге изложена методика сопоставления поверхностей при двухстороннем обтекании их однофазными потоками. Показано, что наиболее обоснованным и удобным при сравнении поверхностей теплообменников является критерий эффективности теплообмена, который представляет собой энергетический коэффициент М. В. Кирпи-чева при условии постоянной плотности теплового потока для сравниваемых вариантов. [c.131]

В целом поведение жидкости при кавитации аналогично ее кипению. При малых амплитудах наблюдается кавитация в объеме, аналогичная пузырьковому кипению порогу кавитации соответствует начало кипения. При больших амплитудах колебаний вблизи излучающей поверхности ее поведение напоминает пленочное кипение в условиях свободной конвекции. Порядки величин критической плотности теплового потока (кризиса режима кипения) и акустического "второго порога кавитации в воде близки ( 10 Вт/м ). Отсюда следует,- что к объяснению критических явлений при кавитации возможно следует подойти с позиций термодинамик и и гидродинамическЪй теории устойчивости. Существующие же объяснения пока противоречивы и исходят из других посылок [26]. [c.62]

Изуенение давления Р, Мпа Время Подача пара за время кг Тепловая нагрузка, Q, МДж Поверхно- стная плотность теплового потока, кВт/м Температура , С Скорость жидкости п 1 рубке и,, /с 11 [c.32]

Для подогрева теплоносителя после контактного водяного испарителя используется обычная трубчатая нагревательная печь. Многолетний опыт эксплуатации показывает, что при гюверхно-стной плотности теплового потока, изменяющейся от 8 до 46 кВт/м , температуре нагрева теплоносителя до 300 С и при его солесодержании 0,1 кг/м- увеличение температуры стенки трубы за 9—И мес составляет лишь 35° С, т. е. в период межремонтного пробега электрообессоливающей установки печь будет работать нормально. [c.48]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология