Расходное массовое

Расходное массовое газосодержание i-к фазы [c.178]

Расходная массовая концентрация [c.44]

Если предположить, что относительная скорость и , постоянна поперек канала, то уравнение (58) можно представить в виде зависимости объемного газосодержания фазы а. от расходного массового газосодержания [c.182]

Наиболее важное применение уравнение энергии находит в расчете расходного массового газосодержания потока в испаряющейся или конденсирующейся жидкости. Для установившегося стационарного потока с незначительным внутренним тепловыделением, где члены, описывающие кинетическую и потенциальную энергию, пренебрежимо малы по сравнению с энтальпией, уравнения энергии как гомогенного течения [уравнение (23), 2.3.1], так и раздельного [уравнение (17)] можно привести к простому виду [c.188]

Обычно термоанемометры малопригодны для точных измерений скорости в потоках взвесей, если даже они тонкие и жестко укреплены. Это объясняется тем, что теплоотдача от проволочки, вероятно, сильно зависит от наличия частиц. По-видимому [3, 58], даже при достаточно больших расходных массовых концентрациях частиц коэффициент теплоотдачи от проволочки фактически снижается. Полагают, что это обусловлено прилипанием очень мелких частиц к проволочке. Кроме того, из-за тенденции более крупных частиц очищать проволочку распределение более мелких частиц, по-видимому, должно изменяться. Таким образом, характеристики проволочки будут изменяться из-за случайных возмущений. Это препятствие на пути к использованию термоанемометров можно было заранее предвидеть, учитывая трудности их практического применения при измерениях в однофазных потоках, имеющих лишь незначительные следы тончайшей пыли. [c.125]

Очень малых расходных массовых концентраций частиц [82—84], что нетипично для большинства задач, представляющих практический интерес. Однако, используя надежную стробоскопическую аппаратуру и высокоскоростную кинокамеру [84,85], можно получить точные результаты. Ограничения в использовании визуальных способов измерения привели к разработке сравнительно более сложных методов, как, например, метода [86], основанного на использовании лазерного излучения и эффекта Допплера. [c.130]

Расходная массовая концентрация частиц [c.232]

Расходная массовая концентрация (ws/Wn) [c.259]

I — коэффициент гидравлического сопротивления канала (см. табл. 2.25) ри) — массовая скорость потока Ср — удельная теплоемкость жидкости г — теплота парообразования Рп — плотность пара Л7 = = Та—Тж — недогрев жидкости до температуры насыщения т — время Яо—начальный радиус парового пузыря х — расходное массовое паросодержание потока. [c.190]

Объемная доля твердых частиц Рт в потоке газовзвеси, называемая объемной концентрацией, колеблется на практике от 0,01 до 0,04 (от 1 до 4%). Очевидно, если порозность этого потока равна е, то Рт = 1 — В инженерных расчетах часто пользуются расходной концентрацией Рр, выражающей отношение массового расхода твердого материала (в кг/ч) к массовому расходу транспортирующего газа. Так как газ и твердые частицы движутся с разными скоростями, то расходная массовая концентрация Рр отличается от истинной Р , которая выражает массу твердых частиц в потоке газовзвеси, приходящуюся на 1 кг газа. Между величинами Рт и Рц существует следующее соотношение [c.90]

Здесь Nun и Re,, относятся к потоку газовзвеси и базируются на диаметре твердых частиц и скорости газа относительно последних Nu и Re относятся к однофазному потоку (газ в трубе) <Рв — расходная массовая концентрация твердых частиц в потоке газовзвеси и Ср — удельные теплоемкости твердых частиц и газа. Формула (VI.51) справедлива при ф = 2,5—45 кг/кг, Re = 7-10 —65-10 , Re = 5—800, = 0,84—1,03 и D/4 = = 12—143, где 3 — эквивалентный диаметр твердой частицы. [c.295]

Пример З.З.5.З. Оценить составляющие потерь давления в вертикальной трубе диаметром /=0,1 м на участке равномерного движения при расходной массовой концентрации полистирола /я = 30 кг/ьсг и приведенной скорости газа = , , =15 м/с. Известны плотность р2 = 1050 кг/м эквивалентный диаметр 6, = 4 мм и скорость витания Va = 8 м/с частиц плотность газа Р1 = 1,25 кг/м и его вязкость ц - 19 10 Па с. [c.202]

Из уравнений (3.4.7.1) и (3.4.7.2) при введении в них расходной массовой концентрации получим уравнение для определения потерь давления при установившемся [c.217]

Плотность смеси р, входящую в уравнение, можно выразить через плотности и расходные массовые содержания фаз [c.144]

Рис. 1Г1. 13. Зависимость коэффициента скольжения I от расходной массовой концентрации т.

Таким образом, усреднение удельного теплового потока по высоте равносильно допущению о линейном изменении расходного массового паросодержания по высоте кипятильной трубы. При значительном изменении теплового потока по высоте трубы можно уточнить расчет, рассматривая отдельные участки, в пределах каждого из которых приемлемо усреднение удельного теплового потока. [c.381]

Значение р находится путем совместного решения уравнений (IV. 131), (IV. 132), (IV. 134) и (IV. 135) с уравнением (11.199) или (11.206). В эти уравнения входит удельный массовый расход раствора Суд, пропорциональный искомой скорости циркуляции. Поэтому для получения численных значений рк приходится задаваться значениями (Зуд. С ростом Суд, как это следует из (IV. 133), уменьшается расходное массовое паросодержание, а следовательно, и объемное паросодержание ф. Это обусловливает увеличение Рк и соответствующее уменьшение циркуляционного напора. [c.382]

Здесь и>п и ш, , оУж и да — истинные скорости пара и жидкости х" и х — расходные массовые паросодержания в рассматриваемых сечениях. [c.209]

I. 64) Связь между расходной массовой и объ- ари ки т = —=- — [c.40]

I. 70) Связь между текущей и расходной массовыми концентрациями [c.41]

Градиенты скоростей в верхних точках поперечного сечения горизонтального пневмопривода (полярный угол 180°) выше, чем в нижних (полярный угол 0°). В сечениях, расположенных под углом 45 и 135°, различие в градиентах скоростей в верхней и нижней частях трубы меньше, чем в вертикальном сечении, а вдоль горизонтального диаметра эти градиенты одинаковы. Различие в градиентах скоростей увеличивается с ростом расходной массовой концентрации и с уменьшением средней скорости газа. На разгонном (входном) участке асимметрия скоростей больше, чем на стабилизированном. [c.69]

Пневмотранспорт сплошным потоком на большую высоту (свыше 43 м) используют, например, для периодической загрузки свежего алюмосиликатного катализатора на установках каталитического крекинга [9], причем подъемный стояк на этих установках одинаков по всей высоте. В связи с этим в верхней части стояка наблюдалось значительное разбавление потока. При транспортировании достигалась расходная массовая концентрация 50—65 (кг/ч)/(кг/ч). [c.128]

Расходная массовая концентрация, (кг/ч) / (кг/ч). . 75—200 0,5—4 [c.128]

В работе [30] проводились опыты по пневмотранспорту окиси алюминия (размер частиц от 140 до 460 мкм) воздушным потоком. Коэффициент скольжения определяли как отношение массовой и текущей расходных концентраций (уравнение 1.69). На основе данных [16, 30] и табл. III. 2 (стр. 137) на рис. III. 13 представлена зависимость коэффициента скольжения от расходной массовой концентрации. Расходные концентрации для экспериментальных данных [30] рассчитывали по (1.70) при этом Ро принимали равным 1,2 кг/м . По данным, приведенным на рис. III. 13, в интервале m от 7 до 50 (кг/ч)/(кг/ч) эта зависимость выражается уравнением (III.22), а с учетом (1.62) и (1.64)— уравнением (111.23) [c.151]

В этом уравнении коэффициент В равен 5,7 для корунда, 5,6 для песка и 3,4 для стекла К 0,018 параметр Рейнольдса отнесен к средней скорости газового потока и диаметру трубы. Таким образом, с возрастанием расходной массовой концентрации отношение Тг/Тг, увеличивается. Увеличение средней скорости Уср и стабилизация потока (рост LID) способствуют уменьшению отношения Тг/Тг,, однако оно всегда остается больше единицы. [c.158]

Степень деформации скоростного поля газового потока определяется расходной массовой концентрацией и параметром Рейнольдса, отнесенным к скорости витания и диаметру частиц. При низких Рсв степень деформации скоростного поля выше. Малые массовые концентрации незначительно деформируют скоростное поле. [c.162]

Значение ст в (И1.43) можно выразить через расходную массовую концентрацию т из (1.64). В этом случае получаем выражение для Арст [c.166]

Рис. П-12. Зависимость истинного объемного паросодержания ф от расходного массового паросодержания х

Во многих промышленных системах изменения физических свойрв малы, а значения кинетической энергии, потенциальной энергии и внутреннего тепловыделения пренебрежимо малы по сравнению с внешним подводом теплоты и энтальпией. Это ведет к упрощенной форме (37) для расчета, например, изменений расходного массового газосодержания фазы вдоль канала мы вернемся к уравнениям этого вида в п В. 2.3.2. [c.180]

Клочкообразно-кольцевое течение — при увеличении скорости жидкости концентрация капель в газовом ядре растет, и в конечном счете происходит слияние капель в ядре, ведущее к большим клочкам, полосам или жгутам жидкости в газовом ядре. Этот режим характеризует течения с высокой массовой скоростью и низким расходным массовым газосодержанием. [c.183]

Значительное влияние перетока жидкости от трубы к перегородке и от перегородки к кожуху и воздействие обходного течения нокруг пучков на перепад давления в кожухе обсуждаются в 3.3.3 в предположении об однофаз-ности потока. Явления перетока и обхода в двухфазных течениях чрезвычайно сложны из-за эффектов разделения фаз. Таким образом, расходное массовое газосодержание [c.191]

При быстром ускорении и движении в направлении к критической секции (неважно, находится ли она в конце трубы или в горловине сопла) очень важным является вопрос о термодинамическом равновесии. В предельном случае можно предположить, что термодинамическое равновесие сохраняется в продолжении всего процесса, и на этом основании предложить гомоген1 ую модель течения или модель течения со скольжением (например, модель Муди). Однако отк.лонеиия от термодинамического равновесия весьма значительны, особенно в области очень низких расходных массовых паросодержаний. В предельном приближении не должно происходить никаких изменений фазового состава между местом, расположенным вверх по течению, и 1орловнной, и это приводит к моделям так называемого замороженного течения. Они могут быть как типа гомогенных моделей, так и моделей течений со скольжением. [c.202]

Модели замороженного течения пригодны для расчетов критической скорости потока, но менее эффективны при расчетах коэффициента критического давления т (отношение давления в горлоштс сопла к давлению потока вверх но течег)ию). Одной из ] аиболес н]ироко используемых моделей для двухфазно]о критического потока является модель Генри—Фауске 164], согласно которой профиль температур от некоторой точки вверх по потоку до горловины связан с политропным расширением газовой фазы, что позволяет описать процесс массопереноса (испарения) посредством эмпирического выражения. Это дает возможность рассчитать локальное расходное массовое газосодержание в горловине сопла. [c.202]

Имеются работы [60, 66], где постулируется, что взвесь из твердых частиц и газа ведет себя как гомогенная среда, хотя это трудно обосновать с теоретической точки зрения. При очень больших расходных массовых концентрациях частиц Ван Зоонен [60] пренебрегал давлением торможения газа. Хотя это и было приемлемо в рассматриваемых частных условиях, автор также сделал допущение, что давление торможения p0im, измеряемое продуваемой трубкой Пито, равно > [c.124]

Область П1 расположена между сечением начала кипения и сечением, где среднемассовая энтальпия потока стано-зится равной энтальпии насыщения, т. е. .-j=0. В области III поток является существенно неравновесным относительная энтальпия потока Хб остается отрицательной, тогда как расходное массовое паросодержание X (и соответствующее ему истинное объемное паросодержание ф) уже отличны от нуля и наличие паровой фазы в потоке обнаруживается эксперимен- [c.107]

Энтальпию двухфазных парол-сидкост-ных потоков определяют по (8.90) — (8.92). Расходное массовое паросодержание при [c.427]

Связь расходного массового паросодержания л с приведенной скоростью пара дапр.п определяется соотношениями [c.381]

Небольшое добавление частиц размером 25 мкм к газовому транспортирующему потоку [до расходной массовой концентрации, равной 0,7 (кг/ч)/(кг/ч)] незначительно повышает потерю напора. При этом не ощущалось заметного влияния твердой фазы на турбулентность газового потока. Дальнейшее увеличение массовой расходной концентрации (сверх 0,7) начинало влиять на турбулентность потока увеличивалось расхождение между временем релаксации твердых частиц и временем релаксации турбулентных вихрей, что приводило к разрушению последних и детурбулизации потока. Повышение времени релаксации твердых частиц, возможно, определялось усилением агломерационного эффекта при повышении концентрации твердой фазы. [c.59]

Рис. п. 4. Изменение скоростного по.чя в горизонтальном потоке пневмовзвеси (корундовые шарики диаметро.и 1,05 мм расходная массовая концентрация 3.7 (кг/ч)/(кг/ч) средняя скорость газа 18 м/с) [c.71]

Зависимость истинного объемного паросодержания ф от расходного массового паросодержания х дана на рис. П-12. Пунктирной линией 1 на ней нанесена эта зависимость по уравнению (П-35) для случая отсутствия скольжения ( гомогенная модель, =0), когда Ф = Р, а линией 3 — опытная зависимость И. Ковальчевского [136] для случая кипения К12 в вертикальной трубе диаметром 10,8 мм при /о = 30 °С. К этим же условиям отнесены и зна- [c.62]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология