Кружилина

Нуссельтом теоретическое решение при указанных выше допущениях является приближенным, но достаточно хорошо совпадающим с более точными решениями, полученными Кружилиным [82] и Ла-бунцовым [93] с учетом переохлаждения конденсата, сил инерции и конвективного переноса тепла в пленке при значениях критерия конденсации К > 5 и 1 Рг 100. Расхождение между приближенным и точным решением в наиболее часто встречающихся условиях на практике не превышает нескольких процентов и может в расчетах не учитываться. Однако при больших температурных напорах или в околокритической области, где г/сж резко [c.127]

Теплоотдачу при конденсации пара, когда течение йленки конденсата в основном определяется динамическим воздействием со стороны парового потока, т. е. в условиях высоких скоростей пара и турбулентного режима течения конденсата на большей части длины трубы (за исключением начального участка), исследовали Бойко и Кружилин [36]. В результате теоретического исследования, основанного на аналогии Рейнольдса (аналогии между теплообменом и сопротивлением трения) авторы предложили полуэмпириче-скую формулу для расчета среднего коэффициента теплоотдачи [c.144]

Уравнение (4.67) получено для общего случая, когда массовые расходные паросодержания Х1 и %2 изменяются в интервалах 1 > XI > О и 1 > Х2 > 0. Средние величины коэффициентов теплоотдачи а, вычисленные по уравнению (4.67) с погрешностью 157о, согласуются с опытными данными по конденсации движущегося пара внутри горизонтальных и вертикаль -1ых труб, полученных Бойко и Кружилиным [36] при следующих режимных параметрах процесса Ри = 1,22 4- 8,8 МПа = 162 4- 1580 кВт/м Кец > 5000 Ргж 1 1 > Х1 > 0 1 > Х2 > 0. [c.144]

Коэффициент теплоотдачи а, со стороны кипящего продукта можно определить, используя критериальное уравнение Г. Н. Кружилина, которое может быть представлено в следующем, развернутом виде [28] [c.311]

Г. Н. Кружилин для пузырчатого режима кипения в большом объеме в условиях естественной конвекции предложил следующую зависимость [3] [c.30]

Кружилин Г. Н., Доклады АН СССР, 58 (1947). [c.176]

При низких значениях числа Re = Du N на лобовой части направляющей цилиндра (азимутальный угол 0 с 60°) наблюдалось лишь незначительное расслоение местных значений коэффициента теплоотдачи по сравнению с теоретически найденными значениями (например, результаты Эккерта, Кружилина и Шваба). При увеличении пульсационной составляющей скорости расслоение экспериментальных и расчетных значений возрастает и тем сильнее, чем выше локальный перепад давления. На основании анализа размерных уравнений баланса энергии и количества движения в изотропном турбулентном потоке авторы вводят в качестве меры интенсивности турбулентности безразмерный комплекс [c.109]

Конденсация пара в трубах. Для расчета теплоотдачи, когда режнм течения конденсатной пленки турбулентный и влияние гравитационных сил пренебрежимо мало по сравнению с силами межфазного взаимодействия [Ее=40см/(я .1) >5-10 ], рекомендуется формула Г. Н. Кружилина и др. [c.190]

Для обобщения опытных данных по теплоотдаче при пузырьковом кипении Г. Н. Кружилиным было предложено в качестве обобщенных переменных использовать критерии подобия, вытекающие из анализа уравнений двил<ения (Навье — Стокса), теплоотдачи в движущейся среде (Фурье — Кирхгофа) и уравнения теплообмена на поверхности парового пузыря. В результате получена критериальная зависимость [c.322]

Критериальные уравнения для расчета теплоотдачи при кипении разработаны Г. Н. Кружилиным они очень сложны и поэтому трудны для практических расчетов. Ниже приведены полученные на основе этих уравнений расчетные формулы для воды при наличии только естественной конвекции в пределах давлений 0,2—100 ата [c.279]

В настоящее время теория подобия гидромеханических, тепловых и диффузионных явлений широко применяется при исследовании и моделировании соответствующих процессов. Можно отметить работы М. А. Михеева с сотрудниками по моделированию теплообменных устройств, Г. П. Иванцова, П. К. Конакова и др., решивших задачу о моделировании огневых процессов Г. Н. Кружилин и С. С. Кутателадзе применили моделирование к изучению процессов парообразования в котлах В. А. Веников разработал метод моделирования электрических устройств и применил его к изучению на моделях электроэнергетических систем Е. В. Кудрявцев и др. установили приемы моделирования вентиляционных систем и дали практические указания при разработке проектов вентиляции Дворца Советов и машинных зал тепловых электростанций. Как видно из приведенного краткого и далеко не исчерпывающего перечня, учение о подобии, развиваясь, охватывает ряд областей науки и техники. Будучи приложена к моделированию различных процессов и технических устройств, теория подобия позволяет путем предварительного их изучения на моделях избежать многих ошибок и найти правильные технические и теоретические решения. Кроме того, теория подобия является научной основой, указывающей путь к такой постановке опытов, при которой полученные результаты можно распространить на всю область изучаемых явлений. [c.5]

Термодинамические зависимости определены по литературным данным . Зависимость коэффициента теплопередачи от температуры найдена путем расчета частных коэффициентов теплоотдачи при испарении и конденсации для различных значений АТ по известным уравнениям Г. П. Кружилина и С. С. Ку-тателадзе. [c.302]

Аверин Е. К., Кружилин Г. Н. Влияние поверхностного натяжения и вязкости на условия теплообмена при кипении воды. — Изв. АН СССР , ОТН [c.367]

Г. К. Кружилин. Теория уноса и сепарации влаги в паровых котлах. Советское котлотурбостроение , № 1 и 4, 1945. [c.68]

Ф — поправочный коэффициент, представляющий собой отношение коэффициентов теплоотдачи при кипении данной жидкости и воды, который может быть вычислен с помощью известного уравнения Г. Н. Кружилина. [c.338]

Кружилин Г. И., Обобщение экспериментальных данных по теплоотдаче при кипении жидкостей в условиях свободной конвекции. Известия АН СССР, вып. 5, 1945. [c.488]

При кипении чистых жидкостей q p можно определить по формуле Кружилина [c.84]

В. Нуссельт [190] разработал теорию устойчивого ламинарного двухмерного течения тонких пленок с плоской наружной поверхностью. Затем ламинарное течение изучалось Г. Н. Кружилиным [44], Г. Брауэром [118] и др. Теоретические выводы были хорошо подтверждены экспериментами [13, 118, 136, 220]. [c.15]

Михеев [56] рекомендует уравнения Кружилина, выведенные теоретически и согласующиеся с опытом (а также с данными Чикелли и Бонилла). Это уравнение дано в безразмерной форме, т. е. является критериальным и, следовательно, универсальным. Оно пригодно для больших объемов и для смачивающих поверхность жидкостей. [c.249]

В условиях работы выпарных установок на химических заводах наблюдается чаще всего пузырьковое кипение при средних тепловых нагрузках. Для случая кипения жидкостей в большом объеме при естественной циркуляции применяется критериальное уравнение, предложенное Г. Н. Кружилиным, [c.121]

Заметим, что последнее соотношение с несколько другим числовым коэффициентом было получено Кружилиным [20] в связи с нахождением теплоотдачи от пластинки, обтекаемой ламинарным потоком. Однако в работе Кружилина применялся грубо приближенный метод расчета, в котором распределение скоростей и температур в пограничном слое аппроксимируется полиномами. Поскольку подобная аппроксимация имеет совершенно произвольный характер, она вносит неопределенную ошибку в расчет. Это привело Кружилина к неправильным выводам, будто формула, близкая к выражению (15.13). действитеЛ1 а для всех Рг 0,5. В действительности она справедлива лишь при Рт >. Поэтому сходство формул до известной степени случайное. [c.98]

Пользуясь принципом подобия, можно доказать, что в рассматриваемом случае скорость испарения или теплоотдачи пропорциональна Re i . К этому выводу приводят и более примитивные соображения. Известно, что 8/г = р Re < , где возрастает от 0,3 у лобовой точки шара до 0,8 у точки отрыва слоя [46]. Отсюда следует, что и 8 пропорциональна Re l. Следовательно, скорость испарения пропорциональна Re . Этот вывод подтверждается и опытом. Труднее вопрос о зависимости скорости испарения (или теплоотдачи) от S (или Рг). Для случая плоской пластинки, расположенной параллельно потоку, эта задача решена довольно точно [47] при 8. <8, что в данном случае имеет место при S >-1, усредненное по всей пластинке число Sli пропорционально Re l>S . Г. Кружилин [48] рассмотрел случай цилиндрического тела с осью, направленной перпендикулярно потоку, и пришел к той же зависимости, которая также соблюдается лишь при 8 < 8 или, в данном случае, при S >-2,57. Аналогичный результат получен для шара в малодоступной работе Фресслинга [49]. [c.55]

Впервые приближенный метод пограничного слоя конечной толщины применен к тепловой задаче в 1936 г. Г. Н. Кружилиным при исследовании теплообмена между жидкостью и продольно обтекаемой пластиной (ЖТФ, VI, вып. 3). [c.158]

Критериальные уравнения, обобщающие опытные данные в области развитого пузырькового кипения из-за сложности, вероятностного характера процесса парообразования и недостаточности знаний, пока еще не могут учесть всех влияющих на теплообмен факторов. Поэтому они дают удовлетворительные результаты для тех веществ, к которым относятся эти опытные данные, либо для близких к ним по свойствам И критическим параметрам. Так, наиболее обоснованные и распространенные формулы Г. Н. Кружилина, [c.32]

Обобщение экспериментальных исследований объемного кипения различных растворов (находящихся в свободном состоянии над горизонтальной поверхностью нагрева), проведенное Г. Н. Кружилиным и совпадающее с выводами других ученых, позволило установить следующие зависимости коэффициентов теплоотдачи от плотности теплового потока и температурного перепада от поверхности нагрева к кипящей жидкости [25] [c.48]

При объемном кипении жидкости, находящейся в свободном состоянии, по данным Г. Н. Кружилина, коэффициент 2 определяют из -критериального уравнения [25] [c.55]

Вследствие принятых допущений решение Нуссельта приближенно. Область применимости уравнения (3.23) определена в работах Г. Н. Кружилина и [c.137]

оборудование производств основного органического синтеза и синтетических каучуков (1965) -- [ c.338 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.249 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.447 , c.448 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.249 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология