Средняя разность температур теплоносителей

Средняя разность температур теплоносителей Д/ср [c.258]

Средний температурный напор. Расчет средней разности температур теплоносителей (среднего температурного напора) выполним по формуле [c.54]

В качестве нагревательных приборов в системах центрального отопления применяют чугунные секционные радиаторы и ребристые трубы (реже бетонные панели с замоноличенными в них стальными трубами), стальные панельные и листотрубные радиаторы, конвекторы стальные с кожухом и без него, а также сварные регистры из гладких стальных труб. Площадь эквивалентной поверхности нагрева радиаторов в эквивалентных квадратных метрах (экм) указана при средней разности температур теплоносителя в приборе и воздуха помещения Д ср=65,5°С при количестве воды, проходящей через прибор (сверху вниз), 17,4 кг/ч. При этом теплоотдачу 1 поверхности нагрева прибора в окружающую среду принимают 0,5 кВт (435 ккал/ч). [c.151]

Средняя разность температур теплоносителей 269 [c.5]

Из выражения (УП.2) следует, что средняя разность температур теплоносителей вдоль поверхности теплообмена при прямотоке равна среднелогарифмической величине из разностей температур на границах этой поверхности (Д1 и Да). [c.344]

Тогда средняя разность температур теплоносителей, согласно [c.174]

АТщ — средняя разность температур теплоносителя и материала е — порозность слоя [c.519]

Снижение опасности теплообменных и диффузионных процессов (коэффициент Кз) для факторов (групп) 1—6 может быть осуществлено уменьшением средней разности температур теплоносителей (Д ср), оптимальным ее подбором, исключающим случаи необоснованного завышения температурного напора, рациональным аппаратурным оформлением процесса и проведением мероприятий по обеспечению максимальных значений теплопередачи, а также усилением контроля за наиболее теплонапряженными узлами аппаратов. Фактор опасности 5 может быть исключен путем замены данного процесса на теплообмен через стенку. [c.258]

СРЕДНЯЯ РАЗНОСТЬ ТЕМПЕРАТУР ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ [ГРАД.] [c.378]

При давлении пара 3—5 ата рекомендуется выбирать отношение длины змеевика к диаметру его труб в пределах 225—275 (при средней разности температур теплоносителей Ajf p =30—40°). [c.346]

Для определения средней разности температур теплоносителей воспользуемся уравнениями теплопередачи и тепловых балансов для элемента поверхности dF и всей поверхности теплообмена [c.344]

Режимы движения потоков жидкости и газа в насадочных аппаратах близки к режиму вытеснения, а средняя разность температур теплоносителей может определяться по логарифмической формуле (6.2.2.5). [c.358]

Окончательно имеем формулу для средней разности температур теплоносителей в TOA [c.270]

Широко используемая в расчетной практике формула (3.105) позволяет вычислять среднюю разность температур теплоносителей во всем TOA, зная только разности температур теплоносителей на концах аппарата Ai, и Разумеется, это стало возможным лишь на основе упрош ающих предположений, которые были сформулированы в начале вывода этой формулы. Строго говоря, формула (3.105) справедлива только при выполнении условий пренебрежимой малости как тепловых потерь в окружающую среду, так и продольной теплопроводности. Однако эти условия в большинстве случаев выполняются с достаточной для практики точностью. [c.271]

Формула (5.52) совпадает с формулой (3.105) для средней разности температур теплоносителей в теплообменных аппаратах. Следует, однако, отметить, что для процессов массопередачи логарифмическая формула (5.52) получена не для любой равновесной зависимости Y (X), а только для частного случая линейной зависимости, что справедливо, как правило, только для малых концентраций целевого компонента. Совпадение формул (5.52) и (3.105) объясняется тем, что равновесие для процессов теплопередачи - это также линейное соотношение температур теплоносителей с единичным множителем ij = 1 ij вместо множителя Е для линейной равновесной зависимости в процессах массопередачи. [c.373]

А — номера аппаратов Б—средняя разность температур теплоносителей, °С В — индексы взрывоопасности. [c.311]

При давлении пара 3—5 ата отношение длины змеевика к диаметру его труб рекомендуется выбирать в пределах 225— 275 (при средней разности температур теплоносителей Д ср. = 30—40°).. [c.305]

Теплообменники типа ТТ изготовляют жесткой конструкции и с компенсирующими устройствами температурных изменений. При средней разности температур теплоносителей до 70° С применяют теплообменники типа ТТ жесткой цельносварной конструкции. В жестком элементе наружная труба приваривается к двум кольцам, а последние к наружной трубе (рис. 74, б). При средней разности температур теплоносителей более 70° С, а также при необходимости чистки кольцевого пространства применяют теплообменники типа ТТ с компенсирующими устройствами. Один из вариантов такого компенсирующего устройства показан на рис. 74, в, где кольцевая щель между трубами уплотняется с помощью сальника. Последний состоит из фланца 9, стакана 6, сальниковой набивки 7 и прижимной втулки 8. При затяжке шпилек втулка 8 сжимает набивку 7, которая, деформируясь, плотно герметизирует кольцевой канал. При нагреве внутренняя труба удлиняется, не нарушая герметичности соединения. [c.143]

Из структуры уравнения (6-1) следует, что при сравнительной оценке различных повер.хностей для определения количества передаваемого тепла Q необходимо задаваться температурным напором, т. е. средней разностью температур теплоносителя и 238 [c.238]

Д —средняя разность температур теплоносителей, °С. [c.72]

А1—средняя разность температур теплоносителей, ° С [c.77]

Определяют среднюю разность температур теплоносителей А1 .р. В [c.55]

Для определения средней разности температур теплоносителей на участке поверхиости f воспользуемся соотношением [c.447]

К — коэффициент теплопередачи через стенку теплообменного элемента от внешнего теплоносителя к жидкости, кДж/(м2-°С) / —поверхность теплопередачи теплообменного элемента, м А/—средняя разность температур теплоносителей, °С. При непосредственном контакте теплоносителя со средой количество подводимого тепла Пт определяют по разности теплосодержания теплоносителя на входе в теплообменмый элемент и на выходе из него. [c.247]

Простой вид уравнений тепловых балансов (3.99), строго говоря, соответствует предположениям об отсутствии тепловых потерь в окружающую среду, т. е. о том, что вся теплота, отданная горячим теплоносителем, воспринимается на элементе df холодным теплоносителем и идет на повышение его температуры на величину dt . Считается также, что в массе теплоносителей отсутствуют фазовые превращения, при которых выделение (или поглощение) значительного количества теплоты фазового перехода происходит без изменения температуры. Кроме того, уравнения тепловых балансов (3.99) справедливы лишь в случаях, когда можно пренебречь переносом теплоты в направлении движения теплоносителей за счет теплопроводности и турбулентного переноса по сравнению с конвективным переносом, представленным в уравнениях (3.99). Последнее обычно справедливо при движении теплоносителей со значительными скоростями, принятыми для эксплуатации ТОЛ (для капельных жидкостей 0,25-2,5 м/с, для газов и перегретых паров 5-30 м/с). Однако, например, для жидкометаллических теплоносителей с высокими значениями коэффициентов теплопроводности (X = 5-420 Вт/(м К)), проходящих через ТОЛ с малыми скоростями вследствие значительной их вязкости, кондуктивный перенос теплоты (-Xgradi) вдоль поверхности теплообмена может оказаться сравнимым с конвективным переносом Gt). В этом случае в простые балансовые соотношения (3.99) должны вводиться дополнительные слагаемые кондуктивного переноса. Сделанные здесь замечания существенны потому, что последующие выкладки с использованием уравнений (3.99) и, следовательно, формула (3.105) для вычисления средней разности температур теплоносителей, строго говоря, справедливы лишь при выполнении отмеченных здесь условий. [c.269]

Элементные теплообменники представляют собой ряд последовательно соединенных одноходовых кожухотрубчатых теплообменников (см. рис. 3.40). Такое соединение допускает относительно высокую скорость движения теплоносителей как в трубном, так и в межтрубном пространствах без использования перегородок. Преимущество элементных TOA по сравнению с аппаратами с перегородками - возможность создания практически чистого противотока теплоносителей. Следовательно, использование элементной схемы соединения простых одноходовых TOA обеспечивает максимальную для заданных начальных и конечных условий среднюю разность температур теплоносителей (см. комментарий к формуле (3.105) для Ai p). [c.302]

По теплопрризводительности Р, средней разности температур теплоносителей At .p и коэффициенту теплопередачи к определяют расчетную, [c.75]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология