Средняя разность температур и методы ее вычисления

Кроме изложенного выше метода вычисления средней разности температур в кожухотрубных аппаратах смешанного и перекрестного тока путем введения поправочного множителя можно указать также приближенные соотношения для аналитических расчетов значений [c.57]

При расчете этих аппаратов, очевидно, можно пользоваться обычными для теплопередачи методами вычисления средней разности температур, так как здесь температура теплоносителя или охлаждающего агента меняется только по поверхности теплообмена. [c.108]

Такой метод расчета оправдан, так как, с одной стороны, в области конденсации пара коэффициент а завышен, но, с другой стороны, средняя разность температур в действительности ниже, чем вычисленная по средней логарифмической для всего процесса. Эти ошибки достаточно хорошо взаимно компенсируются. [c.546]

СРЕДНЯЯ РАЗНОСТЬ ТЕМПЕРАТУР И МЕТОДЫ ЕЕ ВЫЧИСЛЕНИЯ [c.446]

Этот подсчет нельзя осуществить прямым путем при-помощи средней логарифмической разности температур, так как уравнение (1-31) требует значения температур на входе обеих сред. Вычисление можно проделать только методом последовательного приближения. Если, например, считать известной температуру на выходе среды 1, то уравне- [c.587]

Методы вычисления средней по теплопередающей поверхности разности температур А7 между потоками греющего и нагреваемого теплоносителей различны и зависят от конкретных условий процесса теплообмена. [c.50]

Реакционные аппараты непрерызного действия. Для аппаратов, в которых температура не меняется по длине реакционной зоны, характерно мгновенное смешение поступающих ингредиентов с общей массой веществ, в результате чего происходит выравнивание температуры по всей длине реакционной зоны. При расчете таких аппаратов, очевидно, можно пользоваться обычными для теплопередачи методами вычисления средней разности температур, так как здесь температура теплоносителя или хладоагента меняется только по поверхности теплообмена. [c.78]

Величина Q — количество тепла, поступающего в к-ю ступень или отводимого от нее с помощью, нагревательных или охлаждающих устройств (змеевиков, рубашек и т. п.). Если тепло подводится, то > О, если отводится, то < 0 наконец, при автотермичес-ком протекании процесса == 0. Роль величин в математическом описании процесса различна она зависит от постановки задачи. Если температура процесса задана, то уравнения теплового баланса, как уже отмечалось ранее (см. стр. 138), образуют автономную систему, которую используют лишь на последнем этапе вычислений для определения Если же речь идет о расчете показателей непрерывного процесса в каскаде реакторов с заданной конструкцией нагревательных или охлаждающих устройств, то определению подлежит величина величины войдут в математическую модель в. виде известных функций температуры. Обычно — КРАТ, где Р -г- поверхность теплосъема К — коэффициент теплопередачи кТ— средняя разность температур. Зависимость К и АТ от Т устанавливается известными методами теплофизических расчетов, на которых здесь нет смысла останавливаться. [c.148]

Для расчета ироцесса по данному методу нужно знать среднюю скорость крекинга в определенном интервале температур и температуру, соответствующую этой средней скорости. Для вычисления средней скорости реакции и отвечающей ей средней температуры воспользуемся уравнением (У1П, 44). Это уравнение выражает очень важное свойство реакции, заключающееся в том, что скорость реакции удваивается, когда численное значение разности температур, входящих в числитель показателя степени, равно параметру, входящему в знаменатель показателя, т, е. когда I — то С( = 2с/,. Уравнение (VIII, 44) изображено графически на рис. 72. [c.205]

Расчет следует начинать с входа в циркуляционную трубу, задавшись потоком жидкости, и продолжать вычисления, поочередно прибавляя и вычитая изменения давления. При попытке рассчитать процесс теплопередачи для первого ряда труб теплообменника возникает дополнительная трудность. Ввиду того что по условию задачи моделирования должны задаваться лишь условия на входе, выходная температура и эффективная движущая сила в этих трубах неизвестны. Поэтому необходимо выполнить двойную итерацию следует задать, во-первых, температуру газа на выходе и, во-вторых, температуру газовой смеси непосредственно за каждым рядом труб, чтобы можно было рассчитать эффективную разность температур в трубах. Приняв значение температуры газа на выходе, необходимо добиваться сходимости по температуре поочередно для каждого ряда труб. Таким образом, программа включает три основных итерационных цикла по массовой скорости потока воды, по выходной температуре газа и по средней температуре — движущей силе — для каждого ряда труб. Кроме того, имеются такие программы расчета средней температуры, с помощью которых можно определять различные физические свойства или получать решения других трансцендентных уравнений (например, уравнения Коулбрука для коэффициента трения в однофазном потоке, приведенные в работе Кауфмана [95]). К счастью, используя метод секущих по температурам, расчет выходной температуры можно осуществить за три-четыре итерации. Метод Ньютона — Рафсона, применяемый для обеспечения сходимости по скорости потока воды, требует от четырех до шести итераций, если приближенное значение потока не было известно из предыдущего цикла вычислений. Все прочие итерационные процедуры также основаны на методе сходимости Ньютона — Рафсона. Расчет общего перепада давления во всем контуре для одного приближения по скорости потока, выполняемый по этой программе на вычислительной машине IBM-7040, занимает примерно [c.193]

При вычислении интеграла в уравнении (9.13) используется зависимость температуры кипения раствора от его концентрации (j ) с добавкой потери разности температур на гидростатический эффект. Изменение коэффициента теплоотдачи к кипящему раствору (а) определяет величину коэффициента теплопередачи К, которая должна рассчитываться поинтервально в диапазоне х —хк методом интераций с нахождением температур наружных поверхностей стенок теплопередающих труб [см. гл. 8]. В общем случае следует учитывать также изменение а вследствие уменьшения массы раствора М, что увеличивает верхнюю зону кипятильных труб и приводит к снижению средней величины а. Отложением твердого вещества в течение одного цикла выпаривания можно пренебречь. [c.264]

Для получения заданной температуры образцы охлаждались до температуры несколько ниже тройной точки, что приводило к затвердеванию аргона и ксенона. Твердое состояние образцов обнаруживалось при наблюдении дифракционных максимумов, характерных для кристалла. Затем каждый образец слегка подогревали до тех пор, пока эти максимумы не исчезли. Разность между температурой, при которой наблюдалась смесь твердой и жидкой фаз, и температурой, при которой дифракционные максимумы соответствовали только жидкой фазе, составляли 0,3 0,1 К. Кривые интенсивности получены в монохроматическом молибденовом излучении с помощью 0 — 0 -дифрактометра. Регистрация рассеянного излучения производилась в интервале 5 от 0,3 до 14 Дифракционные эффекты наблюдались до значений 5=9 А 1 для аргона и S = 8 А для ксенона. Положение максиму MOB интенсивности и вычисленные по ним кра1чайшие межатомные рас стояния Ri и средние числа ближайших соседей приведены в табл 15. Там же указаны значения энергии парного взаимодействия атомов Экспериментальные кривые атомного распределения были соиоставле ны с теоретическими, рассчитанными методом идеальных пиков [c.159]

Температуры переходов определены графически (рис. 3). Энтальпия перехода kIV—>-кП1 измерена методом непрерывного ввода энергии [7] в трех опытах (табл. 3). В табл. 2 приведен средний результат и указано среднеарифметическое отклонение. Энтропия перехода вычислена по значениям энтальпии и температуры его. Оценка энтальпий переходов кП1—>-кП и кП—>-к1 выполнена путем графического интегрирования С°р по температуре в интервале указанных переходов по экспериментально полученным кривым теплоемкости и нормальным кривым °p = f (T), показанным на рис. 3 пунктиром, причем AIi°ir получалась как разность энтальпий, вычисленных по этим кривым. Энтропии переходов оценивали аналогично, но интегрировали С р = = /(1пГ). Полученные значения AH°tr и AS°tr приведены вместе с гра-( )нческой ошибкой интегрирования. Следует отметить, что энтальпии и энтропии рассмотренных переходов малы. Полученные данные не позволяют сделать однозначных выводов относительно природы переходов. Однако можно высказать предположение, что все они относятся к переходам типа порядок5= беспорядок и обусловлены изменением взаимной ориентации молекул в кристаллической решетке. В известной мере аналогичную картину переходов получили Чанг и Веструм [9] при калориметрическом изучении С°р тиомочевины. Используя полученные результаты и данные кристаллографических исследований [10], они отнесли наблюдаемые превращения к переходам типа порядок гй беспо-рядок, объяснив их появление небольшими различными поворотами молекул в кристалле. [c.25]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология