Время среднее элементов на поверхности

Уравнение (19) определяет скорость абсорбции в элементе, возраст которого, т. е. время его пребывания на поверхности, равен Средняя скорость абсорбции в течение всего времени существования элемента будет [c.18]

Следует напомнить, что в каждой из указанных выше диффузионных теорий в том виде, в каком они были в общих чертах описаны в главе 5, в конечных выражениях для коэффициентов массоотдачи появлялись некоторые величины, которые обычно нельзя определить только исходя из теории. Например, в пленочной теории необходимо знать толщину пленки в теории проницания Хигби следует иметь представление о времени межфазного контакта в теории обновления поверхности требуется знать среднее время жизни элемента поверхности 5. Для оценки каждой из этих величин нужно иметь опытное значение коэффициента массоотдачи без протекания химической реакции к°1. Таким образом [c.343]

По этим данным определить активную межфазную площадь жидкой фазы, приходящуюся на единицу объема занятого насадкой пространства, и среднее время контакта элемента поверхности жидкости с газом. [c.421]

Известность и применяемость элементов определяется не только распространенностью (т. е. величиной среднего их содержания в земной коре), но и свойствами. Некоторые элементы благодаря особенностям своих физико-химических свойств могут концентрироваться в определенных участках земной коры, образуя залежи (месторождения) мпнералов, их содержащих. В таких случаях добыча элементов облегчается, хотя его кларк (среднее содержание) может быть низким. Примером являются элементы, дающие легко летучие соединения уходя из раскаленных недр Земли и накапливаясь у земной поверхности, они образуют богатые месторождения. В частности, так обстоит дело со ртутью, которая, несмотря на низкую величину кларка (VI декада), давно известна человеку, широко используется и не считается редким элементом. В то же время другие элементы, имеющие примерно такой же, как ртуть, кларк, часто очень трудно доступны, редки, поскольку не образуют собственных месторождений в силу особенностей физикохимических свойств (например, редкоземельные элементы Но, Ег, Ти и т. д.). [c.241]

Выше было показано, что пенетрационная теория приводит к приемлемым выражениям для коэффициента абсорбции, таким как уравнения (21) и (28). Оба уравнения могут быть приведены к форме (29), которая определяет время диффузии 1о. По физическому смыслу последнее является средним возрастом элементов поверхности жидкости, т. е. промежутком времени, достаточным для полного перемешивания. [c.20]

В первоначальном варианте, предложенном Хигби постулировалось следующее положение каждый элемент поверхности соприкасается с газом перед заменой жидкостью основного состава в течение одного и того же промежутка времени 9. За это время элемент жидкости абсорбирует единицей своей поверхности одно и то же количество Q газа, соответствующее условиям неподвижности жидкости и бесконечности ее глубины. Поэтому средняя скорость абсорбции составляет Q/0. Эту величину можн о рассматривать и как скорость абсорбции отнесенную к единице площади и усредненную по поверхности раздела фаз на таком представительном участке абсорбционного аппарата (работающего в установившихся условиях), на котором состав основной массы жидкости статистически однороден. В качестве примера может быть взят, скажем, небольшой по объему, но представительный элементарный слой насадочной колонны. [c.104]

Среднее время пребывания элементов в дуге переменного тока больше, чем в дуге постоянного тока. Оно растет с увеличением атомного веса элемента и мало зависит от его потенциала ионизации. Очевидно, в дуге переменного тока определяющим является диффузионный механизм выноса частиц из разряда. Роль осевого электрического поля в этом смысле ослаблена вследствие периодического изменения направления поля В свою очередь, диффузионный вынос также несколько замедлен из-за возможного охлаждения плазмы во время пауз тока [501]. Большая продолжительность жизни частиц элементов в плазме дуги переменного тока при достаточной скорости их поступления из электродов в разряд и благоприятных-условиях возбуждения спектральных линий позволяет успешно использовать этот источник для определения очень малых абсолютных содержаний элементов. Примером может служить широкое применение метода анализа в дуге переменного тока сухих остатков растворов, закрепленных на торцевых поверхностях угольных электродов [270, 279, 846, 1390, 967]. [c.119]

В то же время понятие объемного коэффициента массопередачи (дифференциальная характеристика) сохраняет смысл во всех случаях, когда дифференциал скорости массопередачи может быть представлен в виде произведения коэффициента массопередачи на движущую силу (разность равновесной и средней концентрации) и на элемент поверхности контакта фаз. Поэтому в дальнейшем будем пользоваться исключительно объемными коэффициентами массо- и теплопередачи либо их модификациями. [c.183]

Если просуммировать (35.2) по многим пробегам одной частицы при постоянном N, разделить результат на суммарное время движения частицы i = и затем перейти к пределу t оо и к вероятностям dP вылета частицы с заданного элемента поверхности в заданном элементе телесного угла, то найдем среднюю скорость распада из состояния i [c.171]

Изложенные рассуждения приводят к конструкции так называемой сферической ячеечной модели со свободной поверхностью экстремальных условий. Приведем основные количественные характеристики этой модели в применении к проточной полидисперсной системе. Пусть V — суммарный объем системы, — объем сплошной фазы, —объем дисперсной фазы, т. е. У=У1- -У2 , ( 2 — объемный расход дисперсной фазы 1ц — среднее время пребывания дисперсной фазы в аппарате. Можно записать Число элементов дисперсной фазы в аппарате определится выражением [c.140]

Основной задачей проектирования является расчет объема реактора. Для определенной средней производительности этот объем должен обеспечить необходимую степень превращения за соответствующий период времени (см. пример П-1). Такая возможность объясняется тем, что продолжительность реакции не зависит от объема реактора это следствие предположения, что все реагенты хорошо перемешиваются и все элементы объема ведут себя одинаково. На практике, однако, размеры реактора периодического действия могут оказывать некоторое влияние на время реакции, так как скорость превращения может зависеть от воздействия стенок, интенсивности перемешивания, степени дисперсности гетерогенных систем или изменений температуры около нагревающей или охлаждающей поверхности. [c.42]

В электрически обогреваемых энергетических системах и ядерных реакторах используются поверхности теплообмена специальной формы, обладающие любопытными свойствами. В простейшем случае плотность теплового потока на поверхности теплообмена постоянна повсюду от входа до выхода следовательно, разность температур между обогреваемыми поверхностями и теплоносителем сохраняется приблизительно постоянной от входа до выхода, как на рис. 4.1, а. В большинстве ядерных реакторов наблюдается более сложное распределение температур, поскольку поток нейтронов обычно достигает максимального значения в центре реактора следовательно, тепловой поток стремится достичь максимального значения в средней части и уменьшается к входному и выходному сечениям. При этом распределение температур аналогично показанному сплошными кривыми на рис. 4.1, ж. Если максимально возможная температура теплоносителя на выходе определяется по заданной максимально допустимой температуре топливного элемента и коэффициенту теплоотдачи, то температура поверхности топливного элемента должна быть постоянной по всей высоте реактора. В идеальном случае температура теплоносителя экспоненциально увеличивается в направлении от входа к выходу, в то время как мощность на единицу площади экспоненциально уменьшается, начиная от входа в реактор. При этом распределение температур аналогично показанному на рис. 4.1, б. На практике для разрешения проблемы изготовления топливных элементов и работы реактора приходится искать компромиссный вариант распределения температуры по поверхности металла. Для приближения к условиям работы при постоянной температуре используется двухступенчатое устройство, распределение температур в котором показано на рис. 4.1, 3. В этом случае производится двухступенчатая загрузка топлива, так что на первых 60 % высоты реактора наблюдаются более высокие тепловые потоки по сравнению с остальными 40 %. В принципе можно осуществить конструкцию с любым количеством ступеней, но делать более двух или трех ступеней нецелесообразно. [c.74]

Прежде всего, эмульгатор должен обеспечивать получение эмульсий с оптимальными для конкретного вида работ свойствами. Характеристики самого эмульгатора (растворимость в воде, время хроматографического удерживания, кислотное число, температура каплепадения и т.п.) связаны прежде всего с его химической структурой ". Если стабильность эмульсии в рабочих условиях, т.е. при контакте с поверхностью материалов, оказывается недостаточной для желаемой области применения, в конечную эмульсию следует ввести стабилизатор и повысит концентрацию эмульгатора (т.е. изменить рецепт для обеспечения требуемых параметров качества). Количество вводимого эмульгатора определяется реальными условиями применения эмульсии, полученной с его использованием -видом и зернистостью каменного материала, маркой и происхождением " битума, климатическими условиями района строительства. Средний диаметр капель битума в эмульсии изменяется по логарифмической зависимости от концентрации эмульгатора, а устойчивость при хранении (стойкость к расслоению) изменяется обратно пропорционально концентрации ПАВ. При одинаковом распределении элементов дисперсной фазы по размерам, определяемом, главным образом, рассмотренными выше физическими параметрами процесса эмульгирования, для замедленного распада на поверхности нужна более стабильная эмульсия, имеющая более высокую концентрацию эмульгатора. Отметим, что повышение со- [c.93]

Во всех моделях обновления поверхности скорость массопереноса характеризуется средним временем пребывания элементов на поверхности раздела фаз бср. которое зависит от типа аппарата, где осуществляется контакт фаз. Например, в насадочных колоннах (стр. 444) за величину 0ср условно принимают время, в течение которого жидкость проходит путь, равный размеру одного элемента насадки, и т. д. [c.398]

Глубина легированного слоя в стальных отливках достигает 5—6 мм, в чугунных 3—4 мм. Концентрация легирующего элемента, например хрома, в поверхностном слое в среднем составляет Vз часть концентрации его в легирующей смеси на поверхности литейной формы. Наиболее устойчивые результаты получают при легировании поверхности массивных отливок, так как металл охлаждается медленно и время протекания процесса диффузии легирующего элемента увеличивается. [c.276]

Внутреннее сопротивление, измеренное методом переменного тока, для больщого телеграфного элемента — менее 0,1 ом, а для элемента средних размеров — около 0,2 ом. Во время разряда внутреннее сопротивление увеличивается это происходит, главным образом, за счет появления осадка на поверхности агломерата. [c.60]

Итак, полного решения задачи о движении жидкости в зернистом слое произвольной структуры не существует. В то же время экспериментальное определение перепада давления при движении замеренного расхода жидкости или газа через трубку с зернистым слоем относительно просто. Поэтому число опубликованных исследований по измерению гидравлического сопротивления зернистых слоев различных конкретных матеряалов очень велико и продолжает увеличиваться. Для обобщения полученных результатов и вывода удобных для инженерного расчета формул существенно, однако, чтобы при замерах перепада давления и расхода жидкости фиксировались также такие основные параметры слоя, как порозность слоя е, удельная поверхность а и средний линейный размер элементов d. Методы измерения этих величин весьма разнообразны и мы изложим только некоторые основные из них. [c.47]

Твердые смазки — материалы, обеспечивающие смазывающий эффект между двумя движущимися поверхностями в сухих условиях. Наиболее известными в настоящее время твердыми смазками являются графит [23] и дисульфид молибдена. Графит использовали в качестве смазки еще в средние века. Первые сведения об использовании дисульфида молибдена в качестве твердой смазки относится к 1940 г., и теперь этот материал является наиболее распространенным. В движущихся элементах пары трения возникают повышенные температуры и давления. Твердые смазки обеспечивают хорошее смазывающее действие в этих условиях. К твердым смазкам следует отнести также мягкие металлы, например, свинец и оксиды металлов, их сульфиды, селениды и теллуриды. [c.108]

В общем случае N, М и Iизменяются со скоростью. Изменение Л" со скоростью можно предсказать на основании следуюш их соображений. Допустим т будет означать среднее время между разрывом связи в данном участке на одном из элементов поверхности пары трения и образованием новой связи на этом же участке. Часть общего времени скольжения, в течение которого на участке поверхности находится связь, будет равна t/(t - - т). Это эквивалентно тому, что число участков N, которые в данный момент находятся в связанном состоянии, определяется соотношением [c.178]

В монографии С ] проведен детальный анализ влияния ПАВ на волновое движение плоской поверхности жидкости в глубоком сосуде. Показано, что на достаточно длинные волны поверхностно-активные веще ства влияния практически не оказывают, в то время как для коротких волн они могут существенно менять характер движения маркированных точек поверхности если в отсутствие ПАВ каждая точка движется по окружности (в вертикальной плоскости, перпендикулярной фронту волны), то для больших значений динамической поверхностной упругости раствора 1 дё/д[ пА ( ё - поверхностное натяжение, А - площадь поверхности), когда о- . тангенциальные компоненты скорости элементов поверхности обращаются в нуль ( Гг =0). Полученные для этой задачи результаты автоматически переносятся в работена жидкие струи. Утверждается, что на длинноволновых возмущениях наличие ПАВ не сказывается, а для коротковолновых в качестве краевого условия принимается условие = о (в данном случае Тг представляет компоненту скорости вдоль струи в системе координат, движущейся со средней скоростью струи). 73 [c.173]

Радионуклиды поступают в атмосферу из четьфех источников естественные радиоактивные элементы земной коры и продукты их распада ( Кп, °РЬ, °Ро), космогенные изотопы ( На, Ве, Р, С, Н), продукты адерных взрывов ( 8г, " Се, и др.), отходы атомной промьппленности ( 1, Хе, и др.). Большая часть радионуклидов в атмосфере соединяется с аэрозольными частицами Наиболее крупные частицы, диаметром более 40 мкм, достаточно быстро выпад 1ют из атмосферы и оседают на земной поверхности. Мелкие же, диамелфом от 1 до 20 мкм, попадают не только в верхние слои тропосферы, но и в стратосферу, обусловливая выпадение радиоактивных осадков на всем земном шаре 24,25] Время пребьшания искусственных радионуклидов в нижней части тропосферы составляет в среднем несколько суток, а в верхней -20-40 сут Что касается частиц в нижней части стратосферы, го они могуг находиться там до года и больше. [c.123]

Классическая кривая механического износа состоит из трех участков (рис. 30.1). В период приработки (Г) происходит изменение начального (технологического) рельефа контактируемых поверхностей в эксплуатационный рельеф. В это время скорость изнашивания монотонно убывает до значения y= onst, характерного для периода установившегося (нормального) износа. Если нет причин, изменяющих параметры установившегося процесса изнашивания, то он протекает стационарно, и возможные отклонения от средней скорости процесса не влияют на общую линейную зависимость износа от времени. Период III — период форсированного износа, когда наблюдается интенсивное возрастание скорости изнашивания. Этот период, как правило, связан с активизацией факторов, влияющих на процесс. При этом быстро изменяются размеры и форма деталей. Поэтому выполнение ремонтных работ должно носить плановый, предупредительный характер и проводиться в сроки, близкие к концу периода II, т. е. у границы перехода нормального износа в форсированный. Такой подход к организации ремонта устраняет элементы случайности, неожиданности, стихийности, предупреждает увеличение объема работ и затрат. [c.1319]

Применяемые в настояшее время поверхности нагрева РВП состоят из системы шероховатых каналов, где роль высоты элемента шероховатости выполняет высота волны как дистан-ционируюшего, так и волнистого листов. Линейным масштабом для процессов теплообмена н трения для таких каналов служит толщина вязкого подслоя, которая для рассматриваемых условий порядка долей миллиметра. Небольшое изменение высоты волны приведет к существенному изменению характеристик трения и теплообмена [10]. Расстояние между волнами, характеризующее условие распространения и развития вихрей, также должно влиять на теплотехнические характеристики. Таким образом, имеем параметр 2 а + Ь) т- -п), характеризующий эффективность набивок, где а, Ь — высоты волн дистанционирующего и волнистого листов в свету (высота волны минус толщина листов) /и, п — соответственно шаг волнистого и дистанционирующего листов, т + п)12 — средний шаг. Учитывая опасность заносов, шаг между волнами принимается в пределах 26— 30 лш, т. е. меняется слабо. Основным параметром, влияющим иа теплотехнические характеристики, остается суммарная высота волн листов набивки. [c.13]

Нагревательные элементы сгруппированы в две параллельные секции- Таким образом, топливо последовательно проходит 36 нагревательных элементов. Благодаря такой компоновке достигаются значительные скорости, которые должны препятствовать осаждению карбоидов и загрязнению поверхности нагрева. Принятые скорости крекинг-остатка обеспечивают сравнительно высокие коэффициенты теплоотдачи от степки к топливу. Так, например, при средней температуре его в теплообмеппике 90° (что соответствует наблюдаемым во время испытаний температурам крекинг-остатка на входе 70° и на выходе 110°) и пропускной способности теплообменника 10, 20, 30 и 40 м /час скорости крекинг-остатка составляют 0,71 1,43 2,13 и 2,85 M eK, При таких скоростях критерий Рейнольдса потока получает значения 305, 610, 915 и 1220 (критерий Прандтля Рг = 2190), коэффициент теплоотдачи соответственно равен 87, 100, 109 и 115 ккал/м час °С. [c.281]

Компактные теплообменники отличаются большим разнообразием внешних форм и еще большим геометрическим разнообразием внутренних поверхностей, разделяющих потоки теплоносителей. При таком раз1нообразии не может не возникать некоторого дублирования типоразмеров компактных теплообменников. Для того чтобы пояснить терминологию, используемую в этой главе, на рис. 12.1 показана одна из разновидностей основного элемента компактных теплообменников, называемого насадкой. Насадка состоит из двух параллельных пластин и металлических соединительных полос, скрепленных с пластинами. Такое расположение пластин и соединительных полос обеспечивает создание каналов для потока теплоносителей, а также основной и развитой (вторичной) поверхности. Ранее, Б первой главе, отмечалось, что если на равном расстоянии )т двух пластин провести плоскость, то каждую половину соединительных металлических полос можно-рассматривать как продольное ребро. В гл. 8 было описано, как две или несколько одинаковых насадок соединялись посредством разделительных пластин. Такая коиструкция была названа пакетной или сандвичевой . Тепло подводится к насадке через одну или через обе крайние пластины, а отводится от разделительных пластин и ребер к потоку, движущемуся через насадку, при постоянном среднем значении коэффициента теплоотдачи. Поэтому при анализе насадка рассматривается как оребренный канал, а не как теплобменник жидкость — жидкость . Использование пакетной конструкции особенно целесообразно, когда коэффициент теплоотдачи к жидкости мал по сравнению с количеством тепла, которое может быть подведено к пакету посредством теплопроводности при данной площади поверхности теплообмена, заключенной в наса1дке. Естественно, следует иметь в виду, что по мере увеличения числа ребер в насадке ее гидравлический радиус и коэффициент теплоотдачи к теплоносителю уменьшаются, в то время как гидравлическое сопротивление существенно возрастает. [c.418]

Кроме того, из-за сравнительно небольшой поверхности нагрева элементов и наличия высоких температур накала, имеет место большая неравномерность нагрева рабочей — оформляющей поверхности пресс-форм, что влечет за собой значительный процент брака и заметное ухудшение физико-механических свойств готовых изде-лий д поисках наиболее эффективных способов обогрева в последнее щеця стали применяться при сравнительно низких рабочих температурах (до 200—250°) индукционный и полупроводниковый обогревы. Индукционный обогрев токами промышленной частоты имеет в ряде конкретных случаев применения неоспоримые преимущества перед остальными методами нагрева. При этом виде обогрева упрощается конструкция обогревателей, сокращается расход металла на изготовление пресс-форм, снижаются расход энергии и расходы на эксплуатацию, упрощается обслуживание, увеличивается срок службы нагревателей и обеспечивается однородность температурного поля, приводящая к уменьшению брака. Полупроводниковый обогрев при правильно сконструированной пресс-форме также обеспечивает однородность температурного поля в оформляющей ее части, исключает местные перегревы и недогревы материала, а вследствие приближения нагревателя к оформляющей части пресс-формы снижает ее среднюю температуру, уменьшает тепловые потери и обеспечивает максимальный коэффициент мощности ( os ф = 1), в то время как при индукционном обогреве os ф = 0,83 0,85. [c.4]

Смотреть страницы где упоминается термин Время среднее элементов на поверхности: [c.251] [c.16] [c.216] [c.87] [c.470] [c.137] [c.264] [c.255] [c.114] [c.79] [c.74] [c.632] [c.80] [c.153] [c.223] [c.135] [c.19] [c.75] [c.203] [c.154] [c.426] [c.203]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология