Выпарные аппараты оптимальный вакуум

Пример 5-9. Вычислить гидростатическую депрессию А<г. э при выпаривании 25% водного раствора хлористого кальция под вакуумом в выпарном аппарате с оптимальным уровнем раствора в трубах. Рабочая высота труб Я р = 4 м. Давление (абс.) на поверхности раствора р = 0,36 ат (см. рис. 5-1). [c.242]

Таким образом, переход от одиночного выпарного аппарата к многокорпусной батарее позволяет уменьшить расход греющего пара. Однако с увеличением числа корпусов возрастает стоимость аппаратуры и эксплуатационные расходы (на создание вакуума, ремонт и т. д.). Поэтому при проектировании многокорпусной выпарки оптимальное число корпусов для каждых конкретных условий определяется на основании технико-экономических расчетов, т. е. путем сопоставления экономии расходов греющего пара и экономии амортизационных и эксплуатационных расходов. Следует также помнить, что в реальных условиях общая разность температур между греющим паром, поступающим в первый корпус, и соковым паром, уходящим из последнего корпуса, должна быть уменьшена на величину вредных температурных потерь, которые складываются 1) из депрессионных потерь, обусловленных понижением давления пара над раствором по сравнению с чистым растворителем при 253 [c.253]

Пример 7.5. Вычислить гидростатическую депрессию Л/ г. э при выпаривании 25 % водного раствора хлористого кальция под вакуумом в выпарном аппарате с оптимальным уровнем раствора в трубах. Рабочая высота труб Ятр = 4 м, абсолютное давление над поверхностью раствора pi = 0,36 кгс/см (см. рис. 7.1). [c.149]

Схема с одноступенчатым испарителем явно неэкономична, так как требует значительного расхода топлива на выработку дистиллята (около 1 т пара на 1 г воды). В связи с этим эффективность процесса повышают последовательным применением нескольких выпарных аппаратов (рис. 38). При такой схеме вторичный пар предыдущей ступени используют в качестве греющего пара для испарения воды в последующей системе. Исходная соленая вода поступает в концевой конденсатор, где нагревается теплом вторичных паров из последней системы испарителя. Затем ее подают в испаритель первой ступени, где нагревают до температуры кипения паром от ТЭЦ, после чего многократно испаряют в камерах под вакуумом. Вторичный пар конденсируется на трубках теплообменников и отводится в виде дистиллята в бак пресной воды. Не испарившуюся в первом корпусе воду направляют последовательно во все корпуса установки, где частично испаряют за счет снижения давления и, следовательно, температуры кипения. Для получения 1 г дистиллята на двухкорпусной установке требуется затратить 0,7 г греющего пара, на четырехкорпусной — 0,4 г. Однако с увеличением числа ступеней испарения уменьшается температурный перепад по ступеням, увеличивается суммарная поверхность нагрева аппаратов и соответственно возрастают капитальные затраты. Оптимальное число ступеней испарения, так же как и другие параметры установки, находят путем сопоставления технико-экономических показателей различных вариантов. [c.160]

Такое разнообразие требований вызывает определенные сложности при правильном выборе схемы выпарной установки, типа аппарата, числа ступеней в многокорпусной выпарной установке. В общем случае такой выбор является задачей оптимального поиска и выполняется технико-экономическим сравнением различных вариантов с использованием ЭВМ. В связи с тем, что при выполнении курсового проекта по процессам и аппаратам подобная задача пока не ставится, число корпусов в установке, давление греющего пара и вакуум в конденсаторе обычно входят в задание на проектирование. [c.86]

Оптимальные параметры многокорпусной выпарной установки определяются по минимуму критерия оптимальности, в качестве которого обычно принимаются суммарные затраты на проведение процесса. Они складываются из стоимости греющего пара, используемого в первом корпусе, стоимости охлаждающей воды, применяемой для конденсации пара, выходящего из последнего корпуса, стоимости эксплуатации оборудования, включая амортизацию, ремонт аппаратов и здания и т. д., а также стоимости электроэнергии, расходуемой вакуум-насосами и насосами для перекачки раствора. [c.392]

На новых предприятиях предусмотрена выпарка крепкого щелока до 50% МагЗ в вакуум-выпарных аппаратах с выносной греющей камерой., и принудительной циркуляцией (с последующей выпаркой до 65% в уварочных котлах). Наибольшее значение коэффициента теплопередачи в вакуум-аппаратах /С=1000— 1100 ккал (м -ч-град) достигается при следующих условиях вакуум в сепараторе г = 550—600 мм рт. ст., температура греющего пара in = 127—128°, температура кипения щелока 4=114—122. Если аппарат выполнен из углеродистой стали, то для замедления коррозии лучше вести выпарку до 55% ЫагЗ (при = 138—143°, г = 500—550 мм рт. СТ. и 123—130°, К = 800—900 ккалЦм чХ Хград). Опытами на модели вакуум-выпарного аппарата показана возможность одностадийной упарки щелока от 30 до 65—72% ЫагЗ, что позволит отказаться от выпарных котлов в качестве оптимальных рекомендуются /к = 164—167° (пар с избыточным Давлением 6—6,5 ат), г 500—550 мм рт. ст., = 145—152°, при этом /С=800—1000 ккал м Ч-град). Существенной инкрустации греющей поверхности не наблюдалось. [c.489]

Подготовка водно-ацетонового раствора витамина В12. После крезольной очистки водный концентрат витамина В12, содержащий 700—800 мкг мл витамина В12, концентрируют до 9000— 10 000 мкг/мл (оптимальная концентрация витамина В12 в растворе перед хроматографированием). В вакуум-выпарном аппарате при помощи вакуум-насоса, который обслуживает только эту операцию, создают вакуум с остаточным давлением 160— 200 мм рт. ст. Горячей водой, пущенной из пароводосмесителя в рубашку аппарата, водный концентрат витамина В12 нагревают до температуры 60° и отгоняют воду через холодильник в прием- [c.139]

Для обеспечения оптимального режима работы выпарной установки необходимо поддерживать заданное давление греющего пара и предусмотренное технологическим процессом распределение температур и давлений по корпусам, обеспечивать непрерывное питание выпарной установки, поддерживать заданное разрежение в вьтарных аппаратах, работающих под вакуумом, а также поддерживать в пределах, заданных технологическим режимом, температуру воды, отводимой из барометрического конденсатора. [c.307]