Теоретическая производительность насоса

Величина,теоретической производительности насоса может быть представлена как сумма [c.82]

Теоретическая производительность насоса четверного действия складывается из подач двух насосов двойного действия [c.101]

При п оборотах вала в минуту теоретическая производительность насоса простого действия равна соответственно [c.209]

В соответствии с этим, средняя теоретическая производительность насоса в единицу времени равна [c.356]

При принятом условии выражение для определения теоретической производительности насоса получим, подставив в формулу (3.19) значение величины к хода поршня, которое для рассматриваемой расчетной схемы (см. также рис. 3.27, 6) равно к = О Ц у, где О — диаметр окружности, на которой расположены центры цилиндров ж у — угол между осями блока цилиндров и наклонной шайбы. [c.369]

В поршневом насосе двойного действия (см. рис. 8-7) при ходе поршня вправо с левой стороны засасывается объем жидкости, равный РЗ, а с правой-нагнетается объем (Р —/)8 (где/-площадь поперечного сечения штока). При ходе поршня влево с правой стороны засасывается из всасывающей линии объем (F — /) 5 жидкости, а с левой-выталкивается в нагнетательный трубопровод объем жидкости, равный Р8. Тогда теоретическая производительность насоса двойного действия за один оборот вала кривошипа составит [c.170]

Идеальная (теоретическая) производительность насоса двойного действия складывается из объемов жидкости, нагнетаемых поршнем при движении справа налево — / У и при обратном движении [c.280]

У насоса двойного действия свободная сторона поршня всасывает и нагнетает за один оборот вала объем жидкости Р5, а сторона поршня, стесненная штоком, всасывает и нагнетает за один обО]рот вала объем жидкости Р — /) 5, где f — площадь поперечного сечения штока. Таким образом, средняя теоретическая производительность насоса двойного действия выразится [c.118]

Но величина — 0 выражает секундную теоретическую производительность насоса (1 ), поэтому [c.126]

Теоретическая производительность насоса составляет [c.137]

Следовательно, теоретическая производительность насоса простого действия равна [c.85]

Тогда объем жидкости, нагнетаемой насосом простого действия за один оборот вала, будет fS м . Следовательно, теоретическая производительность насоса просто-го действия [c.81]

Вследствие того, что теоретическая производительность насоса является одной из его характеристик, найдем ее выражение через 2 [c.19]

Z — число зубьев шестерни, то производительность насоса qi при повороте шестерен на один зуб и Qt — теоретическая производительность насоса могут быть выражены равенствами [c.22]

ЖИДКОСТИ, отводимой и подводимой в камеру всасывания насоса, будет одинаковым. При заданном давлении жидкости в резервуаре количество жидкости, поступающей в камеру всасывания насоса, зависит от результирующего сопротивления в подводящей магистрали и имеет некоторый высший предел. Если теоретическая производительность насоса больше предельного количества жидкости, которое может пройти через всасывающую магистраль, то впадины между зубьями целиком не заполняются. Таким образом, надежность заполнения впадин шестерен насоса зависит от сопротивления всасывающей магистрали, разности давлений в резервуаре и камере всасывания насоса. [c.27]

Расчетная, или теоретическая, производительность насоса всегда уменьшается за счет всякого рода потерь. Поэтому отношение действительной производительности насоса к теоретической, или объемный коэффициент полезного действия, может характеризовать качество насоса. [c.100]

Следовательно, теоретическая производительность насоса одинарного действия за один двойной ход поршня (один оборот [c.44]

Теоретическая производительность насоса с одной рабочей камерой за один оборот кривошипа равна FS, где F—площадь поршня в 5 — ход поршня в м. Если сквозь камеру проходит шток поршня площадью f м , то производительность равна F — f) S. [c.43]

Согласно формуле для Q , при определении теоретической производительности насоса надо найти площадь живого сечения рабочих органов Р. Так как все поперечные сечения винтов и рубашки делаются подобными между собой, то искомая площадь может быть представлена в общем виде как произведение некоторого численного коэффициента на квадрат диаметра начальной окружности который является характеризующим размером для насоса. Контуры поперечных сечений рубашки и винтов образованы дугами окружностей, эпициклическими кривыми и радиальными отрезками. Для подсчета площадей, ограниченных эпициклическими кривыми, составим общее уравнение эпициклоиды, после чего найдем выражение для ее секториальной площади. [c.52]

Перейдем к подсчету отдельных величин, необходимых для вычисления теоретической производительности насоса. [c.55]

Отметим одну характерную особенность данного числа винтов и соотношения размеров образующих шестерен, которая обнаруживается элементарными подсчетами. Площадь живого сечения Р, а следо вательно, и теоретическая производительность насоса не зависят от величины угла а (см. фиг. 12), так как при его изменении Р полностью компенсируется соответствующими изменениями площадей поперечного сечения ведущего и ведомых винтов. [c.60]

Согласно общей фор.муле (9), теоретическая производительность насоса в секунду на основании произведенных вычислений будет равна [c.60]

Мощность, соответствующую теоретической производительности насоса Qm и давлению р, обозначим через Это мощность, которую насос должен создавать теоретически [c.83]

По технологическим причинам относительная точность изготовления насосов с возрастанием абсолютной величины диаметра dn увеличивается, т. е. величина площади просвета, образуемого зазорами, уменьшается по сравнению с площадью живого сечения рабочих органов F, определяющего теоретическую производительность насоса. Это уменьшает потери производительности AQ по сравнению с теоретической производительностью Q , т. е.. увеличивает -r os насоса (см. табл. 1—4). [c.95]

Следовательно, теоретическая производительность насоса одинарного действия за один двойной ход поршня (один оборот вала) равна / 5 м . Если число оборотов вала насоса в минуту п, то производительность его можно определить по формуле [c.48]

Qт — теоретическая производительность насоса, м /сек / —действительная площадь сечения поршня (плунжера), [c.227]

Принимая Л = (2 -ь 2,3) т, где /и—модуль зацепления, получим теоретическую производительность насоса при данных размерах и числе оборотов [c.262]

Стеор — теоретическая производительность насоса м /мии. [c.100]

Коэффищ1ент подачи Лу = У/Уу, где Уу — теоретическая производительность насоса. Коэффициент учитывает потерю производительности насоса за счет утечек жидкости через зазоры, клапаны, сальники и т.д. (см. разд. 3.3.2). При этом энергия, затраченная на увеличение напора потерянной жидкости, теряется безвозвратно. Значит, в действительности энергия за- [c.273]

Производительность поршневого насоса определяется рабочим объемом, который всасывает и при обратном движении выталкивает поршень при своем возвратно-поступательном движении внутри цилиндра. Таким образом, теоретическая производительность насоса определяется площадью цилиндра (яс2ц/4), длиной хода поршня 5 (рис. 1.61) и числом его ходов п в единицу времени [c.147]

Q = Qr- -AQ-Q o где Qr —теоретическая производительность насоса, QT=arw=qn Aj eii (n — число оборотов приводного вала в сек), [c.100]

Секундная теоретическая производительность насоса Ст (в м 1еек) при п об мин составит [c.48]

Теоретическая производительность насоса 13,5 м 1час при минимальном числе двойных ходов насоса, равном 10, и 34 м /час при максимальном числе двойных ходов, равном 25. [c.200]

Диаметр цилиндра насоса агрегата ЦА-80 100 мм. Ход поршня 250 мм. Теоретическая производительность насоса при 100 об/мин составляет 0,783 м 1мин. Максимальное давление, развиваемое агрегатом, 80 ат. [c.210]

Теоретическая производительность насоса за один оборот определяется тем объемом жидкости, которую он перемест 1Л бы из камеры всасывания в камеру нагнетания при отсутствии зазоров в рабочих органах. Но так как зазоры всегда имеются и через их часть жидкости протекает в обратном напразлеияи, то реальная производительность за один оборот будет меньше, причем тем меньше, чем меньше вязкость жидкости и больше перепад давления по обеим сторонам поверхности раздела. Чем больше разность давления меЖду камерой нагнетания и камерой всасывания, тем больше будут эти потери производительности. Возрастание числа герметических полостей при увеличении рабочей длины винтов ведет к снижению объемных потерь, так как при этом уменьшается перепад давления между двумя соседними полостями. Этим и объясняется то, что для создания эффективной работы насоса при высоких давлениях его винты удлиняют, увеличивая количество шагов винтовой нарезки. [c.10]

Выражая, согласно формуле (20), теоретическую производительность насоса в секунду через 0,0691ло /, а угловую скорость в секунду О) через, окончательно имеем [c.64]