Расчетные коэффициенты теплопередачи

Рис. 1-19 Зависимость опытных и расчетных коэффициентов теплопередачи к и коэффициентов использования РВП от скорости газов в горячей части а — котел ТГМ-84 (газ) б — котел БКЗ-160-100 ГМ (газ)

Рис. 1-20 Опытные и расчетные коэффициенты теплопередачи к и коэффициенты использования РВП в зависимости от скорости газ ов в горячей части котла ТГМ-151 а — топливо газ б — топливо мазут

Для пересчета на любой режим по ti или Vya расчетный коэффициент теплопередачи Кх для текущего значения режима X определяется по формуле [c.51]

Газовые смеси, участвующие в теплообмене, подвергают тщательной очистке, чтобы они не загрязняли поверхность теплообмена. Поэтому принимаем (( = 0,95. Тогда расчетный коэффициент теплопередачи К = 0,95 X X 615 = 584 ккал/(м -ч- С). [c.162]

Расчетный коэффициент теплопередачи при коэффициенте использования поверхности теплообмена ср = 0,85 [c.172]

Приняв ф = 0,85 (для нагрева технической воды), находим расчетный коэффициент теплопередачи [c.175]

Расчетный коэффициент теплопередачи К получим из соотношения (350), приняв ф = 0,5, [c.180]

На рис. 1-19—1-22 показаны значения опытных и расчетных коэффициентов теплопередачи и коэффициентов использования РВП в зависимости от средней скорости газов. Как видно из графиков коэффициентов использования РВП котла ТГМ-84 при сжигании газа в диапазоне изменения скорости газов от 6,5 [c.33]

Тип холодильника Расчетный коэффициент теплопередачи К в ккал ч град Материал поверхности охлаждения Вес поверхности охлаждения в кг Площадь пола в Характер ремонта [c.6]

Таким образом, расчетный коэффициент теплопередачи (с учетом загрязнения) Уд, отнесенный к полной наружной поверхности трубы (при значении 8-, полученном в п. 5), определяем из соотношения [c.329]

Ввиду некоторой неоднородности изоляционной конструкции из-за швов между плитами, вспомогательных деревянных реек, осадки засыпки расчетные коэффициенты теплопередачи с учетом возможного увлажнения изоляции увеличивают приблизительно на 10%. [c.214]

Если для воздушных холодильников в схеме компримирова-ния синтез-газа расчетные коэффициенты теплопередачи находятся в пределах 22—30 Bт/(м K), то для холодильников технологического воздуха они составляют 8,5—15Вт/(м2-К), т. е. более чем в два раза ниже, хотя аппараты по своей конструкции и характеру движения теплоносителей одинаковы. Уменьшение значений коэффициента теплопередачи обусловлено теплофизическими свойствами теплоносителей, скоростями движения, термическим сопротивлением пленки конденсирующейся влаги. [c.26]

Расчетный коэффициент теплопередачи [c.73]

Расчетный коэффициент теплопередачи [c.90]

Коэффициент использования поверхности теплообмена ф принимаем 0,9. Расчетный коэффициент теплопередачи К = Д о Р = 957,5 0,9 = 861,7 ккал/м ч град. [c.181]

Влияние сделанных допущений различно. Пренебрежение термическими сопротивлениями теплоотдачи к поверхности ограждений и термическими сопротивлениями металлических частей конструкции увеличивает расчетный коэффициент теплопередачи против действительного значения. В то же время внесение в конструкцию предполагаемых нетеплопроводных перегородок между зонами несомненно преуменьшает результат расчета. Следует сказать, что учет термических сопротивлений теплоотдачи может быть легко выполнен обычным путем (как, например, в первом способе, рассмотренном в начале этого параграфа) и вносит только небольшое усложнение в расчет. Обычно же это не делают из-за желания некоторым образом компенсировать влияние других допущений, а также потому, что в условиях изолированного ограждения погрешность от этого допущения находится в пределах точности самого метода, обусловленной другими, более значительными по величине допущениями. По этой причине нередко коэффициент теплопередачи, полученный методом круговых потоков, увеличивают на 20%, полагая возможным таким образом компенсировать вероятную погрешность метода. [c.139]

Расчетный коэффициент теплопередачи К получим из соотношения (6,96), приняв ср = 0,5 [c.200]

Расчетный коэффициент теплопередачи в ккал/м ч °С. . k 102 Е 1 + 2 37 [c.107]

При этом расчетный коэффициент теплопередачи с учетом загрязнений определится по формуле [c.84]

Пример У-2. Крекинг газойля проводили в змеевике (длина 46 м, внут ренний диаметр 5,3 мм), который погружен в свинцовую баню, нагретую до 454 °С. Газойль поступал в змеевик в количестве 5,69 кг/ч при температуре 93 С и давлении 325,8 10 н/м (33,2 ат). Количество газойля, превращенного в газ и бензин, составило 12,2%. Расчетный коэффициент теплопередачи равен 176 вт м град (151,3 ккал м ч град ). Плотность реакционной смеси при температуре реакции определяется уравнением [c.141]

Расчетный коэффициент теплопередачи аппарата поверхностью 363 м для случая охлаждения 900 м /ч серной кислоты концентрацией 98% с 64 до 45°С составляет в ккал/(м2-ч-град) [Вт/(м2-град)] [c.317]

Рис. 1-21 Опытные и расчетные коэффициенты теплопередачи к и коэффициенты использования РВП в завнспмости от скорости газов в горячей части а — котел ПК-47-1, мазут б — котел БКЗ-320-140, ГМ (мазут)

Допущения, какие сделаны в методе круговых потоков, приводят к некоторым отклонениям расчетных величин от действительных, так как процесс теплопрохождения через рассматриваемые конструкции значительно сложнее его упрощенного представления методом круговых потоков. Оказывают влияние и мелкие, не учитываемые расчетом тепловые мостики (например, различные крепежные детали), наличие швов в теплоизоляционном слое и ухудшение качества изоляционной конструкции в условиях различных деформаций, каким подвергаются элементы корпуса судна. Влияние сделанных допущений различно. Пренебрежение термическими сопротивлениями теплоотдачи к поверхностям ограждений и термическими сопротивлениями металлических частей конструкции увеличивает расчетный коэффициент теплопередачи против действительного значения. В то же время внесение в конструкцию предполагаемых нетеплопроводных перегородок между зонами преуменьшает результат расчета. Нередко коэффициент теплопередачи, полученный методом круговых потоков, увеличивают на 20%, полагая таким образом компенсировать вероятную погрешность метода. Не соответствует действительности и допущение [c.80]

Значения температурного напора, подсчитанного по указанным температурам газов, практически не отличаются от фактически имеющего место в РВП при распределении воздуха между уплотнениями, согласно (1-11). Суммарный опытный коэффициент теплопередачи относился к полной двусторонней поверхности листов, расположенных в роторе РВП. При определении скоростей газов и воздуха и коэффициентов Х и часть сечения и поверхности нагрева РВП, находящаяся под секторными плптами радиальных уплотнений, в определении живого сечения и поверхности нагрева, омываемой газами и воздухом, не учитывалась, что соответствует условию Х + - л 2Такой метод подсчета скоростей незначительно сказывается на величине расчетного коэффициента теплопередачи, [c.28]

ГМ (Уфимская ТЭЦ № 2), ТПП-110 (Черепетская ГРЭС) не позволяют выделить отдельно зависимость по теплообмену для каждого слоя поверхности нагрева, так как профиль набивки горячей и холодной частей различен. Поэтому эти серии опытов обрабатывались по РВП с определением общего опытного коэффициента теплопередачи коп и коэффициента использования . Последние определяются по соотношению 1 = коп1кр, где йр — расчетный коэффициент теплопередачи, подсчитанный на основании формул (1-17) и (1-18). В целом для РВП расчетный коэффициент теплопередачи определялся как средневзвешенный из коэффициентов теплопередачи горячей н холодной частей поверхности нагрева [c.33]

При конструировании воздухоподогревателя исходили из условий скорость дымовых газов 0 м сек, скорость воздуха 5 м1сек, температура дымовых газов на входе 400° С, на выходе 200° С, температура окружающего воздуха 15° С. Расчетный коэффициент теплопередачи 20 ккал/ м -ч-град), температура на выходе из воздухоподогревателя 215° С. Количество рециркулируемого воздуха составляет 40% от объема воздуха, проходящего через воздухоподогреватель. [c.31]

Опасность теплопередачи через стенку связана с отклонениями от заданного теплового напора в теплообменных аппаратах, что может привести к нежелательным последствиям. При недостаточной поверхности теплообмена аппаратов и низкой температуре горячего теплоносителя происходит унос части неиспа-рившейся жидкости в капельном состоянии и не обеспечивается требуемый нагрев газовых сред, что часто приводит к образованию взрывоопасных сред и на последующих стадиях. При чрезмерном перегреве теплообменной поверхности происходит разложение теплоносителя и т. д. Такие нарушения во многих случаях объясняются тем, что при выборе теплообменной аппаратуры или ее замене не учитываются все факторы, существенно изменяющие расчетные коэффициенты теплопередачи и тепловые нагрузки. [c.181]

Коэффициент ибпользования поверхности нагрева (по фиг. 5-23) и =0,7 Следовательно, расчетный коэффициент теплопередачи [c.259]

Допущения, какие сделаны в методе круговых потоков, приводят к некоторым отклонениям расчетных величин от действительных, так как процесс теплопрохождения через рассматриваемые конструкции значительно сложнее его упрощенного представления методом круговых потоков. Оказывают влияние и мелкие, не учитываемые расчетом тепловые мостики (например, различные крепежные детали), наличие швов в теплоизоляционном слое и ухудшение качества изоляционной конструкции в условиях различных деформаций, каким подвергаются элементы корпуса судна. Влияние сделанных допущений различно. Пренебрежение термическими сопротивлениями теплоотдачи к поверхностям ограждений и термическими сопротивлениями металлических частей конструкции увеличивает расчетный коэффициент теплопередачи против действительного значения. В то же время внесение в конструкцию предполагаемых нетеплопроводных перегородок между зонами преуменьшает результат расчета. Нередко коэффициент теплопередачи, полученный методом круговых потоков, увеличивают на 20%, полагая таким образом компенсировать вероятную погрешность метода. Не соответствует действительности и допущение о равенстве температуры стальных частей конструкции температуре наружного воздуха. Несомненно, что температура стальных включений в изоляцию ниже температуры наружного воздуха, В ряде случаев это обстоятельство является причиной конденсации водяного пара из воздуха на наружной обшивке судов-холодильников в местах примыкания к ней стальных ребер (стального набора). Ввиду сложности действительной картины процесса в ответственных случаях производят проверочные испытания отдельных участков изоляционной конструкции в натуральную величину или их моделей в условиях ожидаемых температур. Хорошие результаты, особенно в случаях сложной конфигурации металлических элементов, дает применение экспериментального метода электротепловых аналогий. [c.116]

Для двигателя 5Д50 с циркуляционной системой смазки и замкнутым циклом охлаждения пресной воды в ЦПКБ ММФ сконструирован теплообменный аппарат с совмещением в одном корпусе маслоохладителя п водоохладителя. Такая конструкция позволила уменьшить габариты аппарата и более компактно разместить его в машинном отделении. Аппарат рассчитан на охлаждение 5 кг сек (18 т1ч) масла с 70 до 60° С и 25 кг сек (90 т/ч), пресной воды с 71 до 65° С. Охлаждающей средой служит заборная вода в количестве 12,5 кг/сек (45 г/ч) с начальной температурой 24° С. Расчетные коэффициенты теплопередачи от масла к охлаждающей воде 1 = 525 вт1 (м -град) и от пресной воды к охлаждающей / 2 = 3840 вт1 (м -град) были подтверждены при проведении теплотехнических испытаний этого аппарата в судовых условиях [10]. [c.117]

Теплоизоляцией служат два слоя мипоры толщиной 300 мм, уложенной в пакеты из полиамидной пленки — перфоль. С двух сторон мипора покрыта рубероидом, а снаружи— металлическим кожухом, внутренняя поверхность которого окрашена черной масляной краской, а наружная — белой. Расчетный коэффициент теплопередачи изоляционного слоя 0,58 Вт/(м2.К) [0,5 ккал/(м2-ч-°С)]. [c.151]

При конструировании воздухоподогревателя ВТР исходили из условий скорость топочных газов 10 м/с скорость воздуха 5 м/с температура топочных газов 400 °С (на входе) и 200 °С (на выходе) температура на выходе из воздухоподогревателя 215 °С температура окружающего воздуха 15 °С расчетный коэффициент теплопередачи 23,2 ВтЦм -К) или 20 ккал/(м2-ч-°С) количество рециркулируемого воздуха 40% от объема воздуха, проходящего через воздухоподогреватель. [c.59]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология