Дымовые газы скорость

Вольтамперная характеристика короны для чистого воздуха (без частиц) представляет собой нечто среднее между характеристиками кислорода и азота ионная подвижность ионов газа имеет значение 0,18 мм/с на В/м. В типичной смеси газов, такой как дымовые газы, скорость отрицательных ионов составляет порядка 30 м/с. [c.439]

При этом обращается внимание также и на температуру дымовых газов - скорость подъема температуры не должна превышать 20 С. При достижении температуры азота на выходе из печи 250 °С (дымовых газов - 300-350 °С) подают насыщенный пар с выходом на свечу. Продолжают подъем температуры в реакционных трубах печи со скоростью 15 X в час. При температуре на выходе из печи 300-350 °С производится подача технологического пара в печь с постепенным увеличением его количества. При достижении температуры в реакционных трубах печи 700- 750 °С печь с инертного газа переводится на исходный газ. Подача инертного газа в печь постепенно сокращается, а затем полностью прекращается. Подачу исходного газа в печь увеличивают очень осторожно. После подачи исходного газа в печь начинается восстановление катализатора. [c.92]

Расчет газоходов и дымовой трубы. Котельные с дифенильной смесью имеют сравнительно небольшие производительности, поэтому в результате сгорания топлива получается небольшое количество дымовых газов, скорость которых удается снизить до минимальной величины, не превышающей 5—7 м сек. Вследствие этого при определении потребной величины тяги в расчет можно принимать только местные сопротивления, без учета сопротивлений трения во всем газовом тракте (X = 0). [c.251]

О влиянии характера атмосферы на коррозию металлов можно судить также из следующих данных сроки службы проводов связи в сельской местности и в районах промышленных предприятий (металлургических и химических заводов, электростанций и т. д.) составляют соответственно 40—60 лет и 3—4 года. При воздействии дымовых газов скорость коррозии стали достигает иногда 0, [c.65]

Из уравнения (219) следует, что увеличение скорости перемещения сушильного агента (дымовых газов или воздуха) в барабане приводит к интенсификации процесса сушки. При этом надо иметь в виду, что при слишком высоких скоростях может произойти распыление сушимого материала в барабане. [c.245]

Теплоотдача дымовых газов стенкам барабана определяется скоростью движения продуктов сгорания и их температурой. [c.255]

Существенное значение для поддержания требуемой циркуляции катализатора имеет также устойчивая работа пневмотранспорта при нормальных скоростях движения дымовых газов и катализатора в пневмоподъемниках. [c.147]

В результате сгорания топлива образуется смесь газов, температура которой достигает 1600—1800° С. Чтобы снизить температуру продуктов сгорания, их разбавляют воздухом. Охлажденные газы попадают на лопатки газовой турбины, приводя их во вращение. Турбина связана с валом турбокомпрессора. Вал турбины делает 8000— 16 ООО об/мин. По выходе из турбины дымовые газы с микрочастицами углерода (сажи) направляются в форсажную камеру на дожигание углерода. При этом создается дополнительная тяга. На выходе из сопла образуется мощный газовый поток большой скорости, который и создает реактивную тягу. [c.129]

Увеличение скорости движения нагреваемого сырья в трубах печи повышает эффективность отвода тепла, снижает температуру стенок труб и позволяет, таким образом, работать с более высокими теплонапряженностью радиантных труб и температурой дымовых газов на перевале. [c.283]

Напряженность поверхности нагрева конвекционных труб зависит в основном от характера труб (гладкие, сребренные), а главное от скорости движения дымовых газов и составляет 10 ООО — 15 ООО ккал/ м ч). [c.286]

Увеличение скорости движения потока дымовых газов достигается уменьшением до определенного минимума ширины камеры конвекции и расстояния между осями труб. Однако это вызывает увеличение высоты камеры конвекции и соответственно сопротивления движению дымовых газов, что и предопределяет выбор допустимой скорости двин ения дымовых газов. [c.89]

Скорость движения дымовых газов в камере конвекции для большинства печей составляет 3—4 м сек. Трубы в камере конвекции обычно располагают в шахматном порядке, что обеспечивает турбулентность движения дымовых газов. С уменьшением диаметра [c.89]

Конвекционные трубы получают тепло за счет конвекции дымовых газов, радиации от стенок кладки и излучения трехатомных газов. Как было отмечено в начале главы, теплопередача в камере конвекции зависит от скорости и температуры дымовых газов, а также температуры сырья, диаметра труб и их компоновки. Скорость-дымовых газов в конвекционной шахте обычно колеблется в пределах 3— 4 м/сек, а в дымовой трубе 4—6 м/сек. [c.107]

V — скорость дымовых газов в свободном сечении регенератора V = 0,3 Ч- 0,5 м сек. [c.172]

Принимая линейную скорость дымовых газов в свободном сечении регенератора 0,4. ч/сек, вычисляем требуемый диаметр регенератора по формуле (9. 15) [c.181]

Из регенератора (диаметром 1,22 м) установки каталитического крекинга отбирали пробы газа в различных точках псевдоожиженного слоя катализатора . Входное отверстие пробоотборника было снабжено фильтром для задержки катализатора, а отводная трубка — рубашкой для охлаждения отбираемого газа. Скорость газа в регенераторе во время отбора проб составляла примерно 45 см/с, причем 72,5% частиц катализатора равномерно распределялись по размеру в диапазоне от 40 до 100 мкм. Состав газа во всех точках слоя был примерно одинаковым, что указывает на быстрое перемешивание. Содержание кислорода, измеренное в слое, составляло —0,2 мол.% (в отходящих дымовых газах — 1,1%). Это было объяснено проскоком газа, богатого кислородом, с пузырями, часто минующими пробоотборник. [c.258]

Одна из таких комбинированных двухстадийных сушилок для рыхлых слипающихся материалов (рис. ХП-7) была первоначально создана для сушки водорослей . Гидродинамические условия на первой стадии весьма жесткие, скорость дымовых газов на входе в камеру около 40 м/с в верхней части камеры она падает до 0,7 м/с. Примерно 70—80% влаги удаляется в этой первой камере. Отсюда высушиваемый материал шнековым транспор- [c.506]

Поверхность аппаратов с газовым обогревом подвергается эрозионному износу твердыми частицами, содержащимися в дымовых газах. Наиболее сильно изнашиваются те места труб, которые соприкасаются с потоком газа, имеющим наиболее высокую линейную скорость. [c.40]

Количество свободного кислорода и СО в дымовых газах регулируется количеством воздуха, подаваемого в регенератор. Если анализ показывает недостаточное количество свободного. кислорода в отходящих дымовых газах, то количество воздуха, подаваемого в регенератор, увеличивается и содержание кислорода в дымовых газах доводится до требуемой величины. В случае, если количество свободного кислорода в дымовых газах достаточно, то выжиг кокса на катализаторе (при недостаточном его выжиге) производят за счет уменьшения скорости циркуляции катализатора. По мере повышения тепловой нагрузки регенератора увеличивают количество циркулирующего катализатора, а также количество воды, прокачиваемой через котел регенератора. Следует отметить, что питание котлов должно производиться чистым конденсатом или химически очищенной водой с нейтральной реакцией. [c.151]

Линейную скорость дымовых газов иа выходе из печи определяют по формуле [c.199]

С целью снижения температуры дымовых газов над перевальной стеной в радпантно-конвекционных печах старой конструкции, особенно печах термического крекинга, применяют рециркуляцию дымовых газов. Более холодные дымовые газы из борова печи возвращают в камеру сгорания, что приводит к перераспределению тепла между камерами. В камере конвекции снижается тепловая напряженность верхних труб, но ввиду увеличения объема дымовых газов скорость их увеличивается, при этом улучшается теплопередача по всей камере конвекции. Коэффициент рециркуляции в трубчатых печах колеблется в пределах 1—3. [c.90]

Методика определения потерь сажи заключалась в следующем. В поток дымовых газов на расстоянии 1 м ниже конька крыши камеры вводили пробоотборную стеклянную трубку внутренним диаметром 8 мм и длиной 300 мм. Наружный конец трубки изгибали вниз под прямым углом и вставляли в отверстие пробки хлоркальциевой трубки, заполненной прокаленным волокнистым асбестом. Через хлоркальциевую трубку, служившую фильтром, просасывалось при помощи водяного инжектора от 50 до 100 л дымовых газов. Скорость газа измерялась реометром и составляла [c.175]

О влиянии характера атмосферы на коррозию металлов можно судить по следующим данным, приведенным С. Г. Веденки-ным. Сроки службы проводов связи в сельской местности и в районах промышленных предприятий (металлургических и химических заводов, электростанций и т.д.) резко отличаются. Так, в первом случае они не теряют своей эксплуатационной пригодности в течение 50—60 лет, а во втором — срок службы проводов ограничивается 4—5 годами, т. е. скорость коррозии в этих условиях в 10—15 раз выше. При воздействии дымовых газов скорость атмосферной коррозии стали достигает иногда 0,4— 0,8 мм1год. [c.177]

Коэффициент теплопередачи зависит главным образом от скорости движения дымовых газов в камере конвекции чем выше эта скорость, тем больше коэффициент теплопередачи. При естественной тяге с увеличением скорости нозрастает необходимая высота дымовой трубы и в этом случае не рекомендуется иметь эту скорост). выше 6 м сек. В случае создания принудительной тяги эта скорость может быть увеличена. Однако практически ввиду конструктивных трудностей компактного расположения конвекционных труб скорость дымовых газов в камере конвекции ниже указанной цифры. [c.105]

Причинами увеличенного количества крошки в потоке катализатора могут быть чрезмерное закоксовывание катализатора, попадание воды в регенератор из-за разрыва труб змеевика водяного охлаждения, повышение температуры в регенераторе, недопустимо высотсие скорости движения дымовых газов в пневмоподъемниках и т. д. Если содержание кокса на регенерированном катализаторе превышает 0,4%, то выключают подачу в реактор паров сырья, не прекращая регенерации катализатора. Реактор включают только при содержании кокса на катализаторе, выходящем из регенератора, не более 0,1—0,2%. Усиленное образование крошки возможно также при попадании воды в регенератор. В этом случае следует прекратить подачу сырья в реактор и воздуха в регенератор и принять необходимые меры. [c.154]

Трубчатые змеевиковые реакторы. Трубчатый змеевиковый реактор с вертикальным расположением труб был разработан для производства битумов по непрерывной схеме на отечественных НПЗ [2, 55, 190]. Температурный режим реакторов. (Кременчугского и Новогорьковского НПЗ) поддерживается за счет тепла дымовых газов, поступающих из форкамерной печи. Однако при таком решении плохо учитывается специфика экзотермического процесса окисления. Действительно, для ускорения нагрева реакционной смеси в первых по ходу потока трубах реактора необходимо повысить температуру дымовых газов, но в результате перегревается окисляемый материал в последующих трубах, где реакция окисления и выделение тепла идут с высокими скоростями. Так м образом, приходится поддерживать какую-то промежуточную температуру дымовых газов, нео[ тпмал у,,, как для нагрева реакционной смеси до температуры реакциь, так и для последующего поддер.жания температуры на желательном уровне. Для установок Ангарского, Киришского, Полоцкого, Новоярославского и Сызранского НПЗ найдено более удачное решение сырье предварительно нагревается в трубчатой печи, а избыточное тепло реакции в случае необходимости снимают , обдувая воздухом трубы реактора, помещенные в общий кожух (по проекту Омского филиала ВНИПИнефти каждая труба реактора помещена в отдельный кожух). [c.130]

Катализатор заполняет все пространство прокалочной печи и под действием собственной тяжести медленно движется сверху вниз. Скорость движения регулируется калиброванными кольцами, устанавливаемыми в нижнем распределительном устройстве печи. Зону предварительного нагрева и зону прокаливания нагревают дымовыми газами, всасываемыми вентиляторами из газогенераторной топки. В прокалочную печь дымовые газы поступают с температурой 850— 930° С, а выходят в атмосферу с температурой не выше 180—200° С. Эту температуру поддерживают, подавая на прием дымососа холодный воздух через специальный шибер. В последней зоне катализатор охлаждают холодным воздухом, используемым затем в газогенераторной.топке. Движение дымовых газов и катализатора в прокалоч-ных печах осуществляют по принципу противотока поток шариков движется сверху вниз, а дымовые газы — снизу вверх, распределяясь в слое катализатора при помощи специальных коробов и равномерно пронизывая весь слой. Поддержание постоянного температурного режима в прокалочных печах связано с поддержанием постоянного уровня в них катализатора падение уровня нарушает температурный режим печей. Высокий уровень, при котором загрузочная труба переполняется и катализатор ссыпается в бункер элеватора, приводит к обрыву цепей и поломке ковшей. Поэтому вертикальный элеватор для загрузки прокалочных печей работает периодически его пуск и остановку проводят автоматически, чем и поддерживают постоянный уровень шариков в прокалочных печах. [c.69]

Нагрев и прокаливание катализатора проводят прямым контактом с дымовыми газами, поступающими из топки, в которой сжигается газообразное или жидкое топливо. Температуру дымовых газов автоматически поддерживают на уровне 630—650° С, при этом температура в зоне прокаливания составляет 600—630° С. Прокаленный катализатор через иереточные трубки нижней решетки-затвора поступает в чону охлаждения, где движется между рядами труб, охлаждаемых воздухом, и сам охлаждается до нужной температуры. На конец переточноп трубки надет подвижный металлический стакан, положением которого регулируют высоту слоя катализатора на расположенном ниже транспортере и, следовательно, скорость выгрузки продукта. Ленточным транспортером подают выгружаемый катализатор в грохот для отсева мелочи. Далее его ссыпают в металлические бочки и сдают на склад готовой продукции. [c.70]

При определении размеров дымовых каналов предварительно задаются наружным диаметром печи (см. табл. 11.1) и принимают толщину стенок фасонных кирпичей (рис. 11.9), футег ровки печи бф и обечайки бдс. Скорость движения дымовых газов не должна превышать 10 м/с. [c.326]

Технические показатели легкого жаростойкого бетона для футеровки печей на нефтеперерабатывающих и нефтехимических предприятиях приведены в табл. 11-2. Для широкого внедрения представляются перспективными футеровки из волокнистых огнеупорных материалов. ВНИПИтеплопроектом разработаны плиты из волокнистых огнеупорных материалов типа ШВП-350 толщиной 100 мм, применяемые в качестве рабочего слоя футеровки свода и торцевых стен для работы при температуре до 850 °С и скорости движения дымовых газов порядка 5 м/с. [c.42]

Башнефтехнмремстрой для нагревательных печей с эксплуатационной температурой 850 С и скоростью движения дымовых газов более 5 м/с в качестве рабочего слоя обмуровки свода и торцовых стен применяет плиты ШВП-350 толщиной 100 мм, а для промежуточного (компенсационного) слоя — высокоглиноземистый войлок ТУ 14-8-266—78 толщиной 60 мм и для изоляционного слоя — полужесткие мннераловатные плиты с объем- [c.248]

При снижении производительности установки, а также прн выводе установки на режим, воздух вводится в регенератор небольшом количестве, затем, по мере увеличения произво-дительности, количество воздуха постепенно увеличивают (в зависимости от анализа дымовых газов и процента кокса иа катализаторе). При большой нагрузке регенератора наблюдается неполный выжиг кокса. Вследствие повышенной скорости дви-..жеиия газов в регенераторе окисление СО происходит вверху [c.151]

Во избежание сильного уноса пыли важно обратить внимание на то, что линейная скорость дымовых газов в прокалочной печи не должна превышать 0,2 м/с. Внутренние размеры печи — диаметр и высоту рекомендуется ориентировочно принимать, исходя из условия, что удельный съем кокса с 1 м площади пода и с 1 м печного пространства не превышает значений, указанных ниже [c.204]

Важно отметить, что при создании на внешней (выпуклой) поверхности направляющих лопаток в колене 2 наплывов з.> из плексигласа, имитировавших осаждаемую пыль (золу), обычно в промышленных условиях выпадающую нз проходящих дымовых газов, распределение скоростей в сечении 2—2 не только пе ухудшилось, но еще больше выравнялось (M 1,07). Это понятно, так как указанные наплывы заполняют только срывпую область на внешней поверхности лопаток при обтекании нх потоком на повороте и по существу делают нх аэродинамически более обтекаемыми. Если пыль пе имеет тенденции к зарастанию, то очень больиюго накопления ее на лопатках пе будет, так как возрастающая при этом ско )ос ть протекания газа через межлопаточные пространства будет способствовать ее едувапию. [c.230]

Как уже отмечалось, распределение скоростей по сечению аппаратов зависит не только от форм и параметров подводящих участков, непосредственно примыкающих к ним, но и от условий подвода потока к этим участкам. В группе параллельно работающих аппаратов равномерность распределения расходов по отдельным аппаратам зависит от формы и параметров подводящих участков, от степени идентичности условий подвода к каждому из аппаратов, а также условий отвода потока из них. Однако на практие эти условия не всегда выполняются. Например, к групповому электрофильтру газовый поток, как правило, подводится через один общий раздающий коллектор и отводится через один обп й собирающий коллектор. При неправильном выборе геометрии этих коллекторов, стесненных условиях подвода (отвода) потока к ним и ряде других причин расход дымовых газов через отдельные электрофильтры (или секции) оказывается неодинаковым, что приводит к снижению эффективности очистки газов этими аппаратами. Ниже рассмотрены некоторые примеры. [c.260]

В случае равномерного распределения скоростей по всем секциям (электрофильтрам) и их поперечным сечениям коэффициент очистки нри той же скорости Шц = 2 м/с и = = 0,13 получили бы т]ср = 1 — ехр (—б5а1, ) 1 0,98 н у[, 0,02, Таким образом, обнсий коэффициент очистки дымовых газов с помощью рассмотренных электрофильтров вследствие неудачных условий подвода потока резко снижается, и унос золы в атмосферу более чем в 7 раз чревышает расчетное значение, [c.262]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология