Насадки исследование истечения

Результаты исследований истечения различных жидкостей из цилиндрических сопл (насадков) приведены на рис. 12 [2—5]. Здесь дана также зависимость для истечения из отверстия в тонкой стенке (кривая А, рис. 12). [c.20]

Теоретические исследования истечения воды из оросителей затрудняется тем, что гидравлические параметры в значительной степени зависят от профиля насадка, длины проточной части, соотношения диаметров выходного и входного отверстий,, шероховатости внутренней поверхности, радиусов сопряжения и др. Полагая, что скорости распределены равномерно, что поток является невязким и вязкостные эффекты существуют лишь в пределах пограничного слоя, толщина которого мала по сравнению с диаметром насадка, можно прийти к формуле (6.15) для коэффициента расхода жидкости из насадка оросителя (для ламинарного пограничного слоя). [c.216]

На рис. 2-46 показана схема экспериментальной установки для определения коэффициентов истечения через отверстия и насадки при работе на воде. Установки такого типа дают возможность проводить исследования при больших значениях числа Рейнольдса, близких к квадратичной зоне истечения. [c.177]

Технические задачи о пограничном слое потоков взвесей обычно связаны с изучением сильно отклоняющихся течений вокруг какого-либо препятствия. Типичными примерами являются потоки частиц, сталкивающихся со сферами[1] (подразд.2.10.6.5),цилиндрами [2], крыльями [3] и стенками сопел [4]. В подобных исследованиях, когда поле течения весьма сложное, приходится предполагать, что наличие частиц не влияет на свойства газового потока. Часто это предположение выполняется достаточно точно даже при довольно больших концентрациях частиц. При этом траектории частиц могут быть рассчитаны независимо (разд. 2.14). Исключения возможны в тех случаях, когда появляется тенденция к возникновению эффектов, связанных с концентрированным множеством частиц (разд. 2.10.4). Так, например, при истечении потока частиц из насадка присутствие частиц может существенно влиять на характер течения газа. [c.340]

Простейшее струйное самовсасывающее устройство представляет собой насадок, при свободном истечении из которого струя жидкости захватывает газ и увлекает его в объем жидкости. Количество газа, увлекаемого в пограничном слое движущейся поверхностью жидкости, пропорционально периметру струи, поэтому для увеличения расхода инжектируемого газа была предложена конструкция насадка, формирующего кольцевую струю жидкости, которая захватывает газ наружной и внутренней поверхностями [31-34]. Исследования [31, 33] показали, что при неизменном расходе жидкости кольцевая струя, по сравнению с цилиндрической, позволяет увеличить расход инжектируемого газа в 1,3-1,5 раза. [c.529]

Механизм массопередачи в системах, где лимитирующим является сопротивление сплошной фазы, при пленочном истечении диспергированной фазы детально не изучен. Примерно такое же положение и при капельном истечении диспергированной фазы. В этих случаях вряд ли может быть применен обычный механизм Хигби. При обтекании сплошной фазой элемента насадки возникает турбулентный след, оказывающий заметное влияние на скорость массопередачи. Исследование массопередачи при обтекании жидкостью единичных цилиндров [171] полагало, что локальные коэффициенты массопередачи зависят от отношения средней квадратичной пульсации скорости к средней скорости потока ее [c.215]

Значения коэффициентов расхода жидкости из пожарных стволов подробно изучены Мураками и Катаямой. В результате ряда экспериментов им удалось установить основные закономерности истечения воды пз насадков пожарных стволов и влияние на них конструктивных параметров ствола. Основные результаты этих исследований (в обработке автора) приведены на рис. 6.6. Данные показывают, что значение зависит от Не и параметров, определяюш,их профиль проточной части насадка (геометрических размеров проточной части, чистоты обработки внутренней поверхности и др.). Значения х,, имеют максимум в определенном диапазоне чисел Рейнольдса, который исчезает по мере увеличения числа Ке, и в дальнейшем (Не 10 ) значения коэффициента расхода жидкости уже не зависят от Ке. [c.160]

Исследования показывают также, что геометрические параметры насадка оросителя оказывают значительно меньшее влияние на величину коэффициента расхода жидкости, чем шероховатость внутренней поверхности насадка и режим истечения. Степень влияния шероховатости внутренней поверхности насадка оценивали по [c.169]

В основу разработанного автором метода расчета положены не только известные гидравлические закономерности движения жидкости в трубах и истечения через отверстия и насадки, но и новые параметры гидравлических закономерностей, характеризующие влияние скоростных напоров, транзитных потоков, местных сопротивлений, а также условия нефиксированной водоотдачи, которые представлены в виде зависимостей, обобщающих многолетний опыт в области теоретических и экспериментальных исследований гидравлики систем пожарного водоснабжения. Новизна этих данных заключается в том, что результаты испытаний получены в натурных условиях с учетом специфических особенностей нефиксированной отдачи воды. [c.310]

Процесс истечения из спринклеров с отверстием истечения диаметром 10, 12, 17 и 22 мм был исследован автором. Следует отметить, что коэффициент расхода жидкости зависит также от чистоты обработки внутренней поверхности насадка оросителя. При этом характер кривых зависимости коэффициента расхода от числа Рейнольдса сохраняется (они сдвинуты по оси ординат), а кривые для оросителей с чистотой обработки насадка по 6-му и 8-му классам совпадают. Влияние шероховатости на величину коэффициента расхода жидкости детально рассмотрено ниже. Сравнение расчетных значений коэффициента расхода жидкости с экспериментальными данными показывает, что экспериментальную кривую можно аппроксимировать следующей формулой [c.217]

Исследования показывают также, что геометрические параметры насадка оросителя оказывают значительно меньшее влияние на величину коэффициента расхода жидкости, чем шероховатость внутренней поверхности насадка и режим истечения. Степень влияния шероховатости внутренней поверхности насадка оценивали по экспериментальным данным, характеризующим зависимость коэффициента расхода жидкости от чистоты обработки внутренней поверхности проточной части спринклера. Улучшая чистоту обработки проточной части, можно увеличить коэффициент расхода. Однако существует определенный предел, при котором дальнейшее улучшение чистоты обработки внутренней поверхности (например, превышающий 6-й класс чистоты обработки) не дает увеличения пропускной способности оросителя. [c.218]

Нельзя, однако, быть уверенным, что гидродинамика потоков в волнообразной насадке наиболее выгодна с точки зрения массопередачи и скорости потоков, так как свойства центробежного поля применительно к жидкостной экстракции изучены еще недостаточно. Исследования в этом направлении показывают, что в некоторых случаях при рассмотрении движения капель и особенно при рассмотрении струйного истечения одной жидкости в другую в поле центробежных сил нельзя пренебрегать кориолисовыми силами. [c.122]

Такой двигатель имеет хорошие перспективы в отношении использования на верхних ступенях ракет-носителей и в межорбитальных буксирах для доставки больших космических грузов. На первом этапе разработки двигателя были выполнены расчеты по программам, разработанным для ЖРД ЬЕ-5, для степени расширения сопла 300. Затем проводились экспериментальные исследования двигателя тягой 4200 Н с давлением в камере сгорания 3,5 МПа. Двухоболочечная, с каналами регенеративного охлаждения камера сгорания изготовлялась по новой технологии для охлаждения соплового насадка применялось комбинированное завесное и проточное (с истечением на срезе сопла) охлаждение. [c.261]

В связи с отсутствием опубликованных работ по движению смоченных мелкозернистых материалов в трубах и истечению концентрированной пульпы из отверстий были поставлены опыты по исследованию влияния на скорость истечения и состав пульпы таких факторов, как диаметр частиц твердого материала, вязкость жидкой фазы, высота слоя и удельный вес пульпы и отношение диаметра спускного стояка (трубы) к диаметру отверстия насадки. [c.115]

Пашатский Н. В., Сыромятников Н. Н., К вопросу экспериментального исследования истечения смеси газ -— твердые частицы из насадки, 8-я Всесоюзная межвузовская конференция по вопросам испарения, горения и газодинамики дисперсных систем , Одесса, 1968, 69. [c.253]

Гурченок A., Исследование истечения кипящей воды через цилиндрические насадки. Томский политехнический институт, диссертация, 1954. [c.22]

В настоящеы сообщении приводятся результаты теоретических и экспериментальных исследований одной из важнейших характеристик, определяющих производительность центробежного аппарате,коэффициента расхода тяжелой жидкости при однофазном истечении её в другую несиешивающуюся жидкость,в зависимости от физических свойств системы,размеров и форм насадки,а также от величины центробежного поля. [c.201]

В исследовании по истечению кипящей воды через цилиндрические насадки Гурченок [8] подтвердил основные выводы Бейли и показал возможность применения (с учетом коэффициента дополнительного сжатия струи) формулы расхода для несжимаемой жидкости также и к этим условиям. [c.14]

Процесс истечения из спринклеров типа ОВС по ГОСТ 1463—69 с диаметрохм отверстия истечения 10, 12, 17 и 22 мм был исследован автором. Зависимость коэффициента расхода жидкости пз спринклера ОВС от числа Рейнольдса показана на рис. 6.17. Следует отметить, что коэффициент расхода жидкости зависит также от чистоты обработки внутренней поверхности насадка оросителя. При этом характер кривых зависимости коэффициента расхода от числа Рейнольдса сохраняется (они сдвинуты по оси ординат), а кривые для оросителей с чистотой обработки насадка по 6-му и 8-му классу совпадают. Влияние шероховатости на величину коэффициента расхода жидкости детально рассмотрено ниже. Сравнение расчетных значений коэффициента расхода жидкости с экспериментальными данными представлено на рис. 6.18. Приведенные данные показывают, что экспериментальную кривую 4 можно аппроксимировать следующей формулой [c.168]

Известно, что газовые потоки, содержащие жидкие или твердые частицы, ири высоких скоростях могут создавать заряды в таком количестве, которое может вызвать взрыв. В ]1астоящее время имеются недостаточные сведения относительно количества зарядов, образующихся при распылении углеводородов в этих условиях. Неизвестно, наирилтер, могут ли самопроизвольно воспламениться топлива при введении в газовое пространство резервуара распыленных углеводородов. Исследования, связанные с разработкой генераторов дымозащитных экранов, показали, что разряды статического электричества и воспламенения возникали тогда, когда углеводороды, выходящие из насадки в атмосферу, не полностью испарялись. В некоторых работах указывалось, что нри истечении из насадки в газовое пространство резервуара не полностью испарившихся углеводородов воспламенений ие происходило. Предварительные испытания показали, что ири распылении топлива ИП-4 через форсунку в резервуар емкостью 208 л были замечены разряды небольшой силы. [c.343]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология