также Зависимость

Известна также зависимость между диэлектрической постоянной е и показателем преломления света п , (экстраполированным для бесконечно большой длины волны Я ) [c.69]

Приведем также зависимости [c.104]

Расчет трубчатых реакторов полного вытеснения проводится в соответствии с уравнениями (У1П-291) и (У1П-292). В том случае, когда в аппарате протекает несколько реакций, при расчете требуется решить систему дифференциальных уравнений типа зависимости (У1П-292). Если в результате сопротивлений потоку давление вдоль оси" реактора заметно понижается, для газовых реакций необходимо ввести в расчет также зависимость локального давления от степени превращения. При незначительных сопротивлениях потоку реакцию можно считать протекающей под постоянным давлением и скорость превращения определять для среднего давления в реакторе. [c.318]

На рис. 110 показаны зависимость относительного изменения температуры воздуха в начальный момент сжатия и в конце сжатия, а также зависимость изменения граничных давлений компрессора и частоты вращения ротора от относительного расхода охлаждающих жидкостей, подаваемых в поток воздуха во входное устройство компрессора. Эти данные получены прямыми измерениями. [c.263]

Необходимым условием для решения приведенных выше уравнений является знание величин Г2, кц, Й22, А, йн и Ааь а также зависимости этих констант от температуры. Значения и Гг для большинства используемых каталитических систем приводятся во многих работах [11, 21, 22]. Однако в ряде случаев они имеют заметное различие. [c.300]

Устойчивость смачивающих пленок в значительной степени определялась не только содержанием ПАВ, но и величиной рП раствора. Это иллюстрирует рис. 12.6, на котором приведены экспериментальные данные, относящиеся к уровню плато Pf при постоянной концентрации ПАВ в системе и варьируемой величине pH (кривая /), а также зависимости Р/(С) при двух различных pH (кривые 2 к 3). Следует отметить, что кривая 1 отвечает переменной ионной силе раствора, а кривые 2 и 3 — постоянной. В области рН< 3 смачивающие пленки являются абсолютно неустойчивыми (кривая 1). Однако этот вывод справедлив лишь для некоторой области концентраций раствора ПАВ (кривая 2). При щелочных pH устойчивость пленок хотя [c.205]

Для сравнения рассчитанных градиентов температуры с истинными были проведены исследования в дифференциальном и интегральном реакторах. Массовая скорость газа составляла 1710 кг1 ч-м ), давление в системе 1 ат. Температура измерялась в осевом и радиальном направлениях, измерялась также зависимость степени превращения от длины слоя. Затем для сравнения результатов распределение температур и степень превращения рассчитывались по методу Гроссмана Исследовалось окисление ЗОа в 80з при отсутствии побочных реакций. В качестве катализатора использовалась платина на окиси алюминия в виде гранул диаметром 3 мм и высотой 18 мм. Теплота реакции составляла [c.154]

Процесс разделения описывается дифференциальными уравнениями проницаемости и материального баланса, а также зависимостью, которая учитывает изменение давления по длине (высоте) аппарата [c.216]

Эти уравнения в их окончательном виде, а также зависимости dR dq=f R) приведены в табл. 1. Основные уравнения взяты в рамку. [c.98]

Таким образом, теория замедленного разряда дает хорошее совпадение коэффициента с опытными данными и объясняет также зависимость т] от pH раствора и строения двойного электрического слоя. [c.255]

ДО 24 000° К и захватывает область первой и второй ступеней ионизации атомов углерода и кислорода. Рис. 33, б показывает, что при повышении температуры сначала молекулы СОг диссоциируют на СО и О2, далее молекулы О2 разлагаются на свободные атомы. При данном давлении уже к 3 000° К в равновесной системе почти не остается молекул СО2 и О2 и она состоит практически, полностью из молекул СО и атомов кислорода. Примерно с 4 000° К начинается разложение молекул СО. Дальнейшее повышение температуры приводит к отделению от атомов углерода, а затем и от атомов кислорода сначала одного электрона, а при более высоких температурах и другого электрона. Образование плазмы в этой системе при указанном давлении начинается примерно с 5000° К. Процессы термической ионизации атомов, как и процессы термической диссоциации молекул, являются обратимыми термодинамическими процессами. Для них могут быть определены соответст-вуюш,ие тепловой эффект процесса и константа равновесия, а также зависимость их от температуры и пр. [c.120]

Химическая термодинамика изучает также зависимость различных термодинамических свойств веществ как от их химического состава и строения, так и от условий существования данного вещества,— в частности, от температуры и давления. Она изучает также изменения этих свойств при химических и физических процессах. [c.179]

Можио было бы думать, что для характеристики полимеров и для их сопоставления достаточно пользоваться величиной температуры стеклования, определяемой для статических условий. Однако в действительности и в теоретическом отношении, и для практических целей представляет интерес также зависимость температуры стеклования от частоты периодической нагрузки. Практическое значение этой зависимости можно легко понять, если вспомнить, например, что каждый данный участок автомо- [c.584]

В этой главе рассматриваются расчеты Ср, 8т, 8т — 5г,, Нг — Нт,, От — Сг,, (От — Н°т)1 Т при одинаковых температурах, а также зависимость этих величин от температуры. [c.88]

На рис. 6 (кривая 2) изображена также зависимость изменения Д(7 прн расщеплении молекулы циклогексана на две молекулы пропилена. Из анализа этой кривой следует, что при ио- [c.36]

В той или иной форме уравнения (V,2)—(V,4) уже встречались в главе П1. Они применимы как для изотермических, так и неизотермических процессов. Для решения этих уравнений необходимо располагать зависимостями скорости реакции от температуры, а также зависимостью количества выделяющегося тепла от степени превращения. [c.108]

Для проверки изложенного метода было проведено сравнение расчетных данных с экспериментальными, полученными путем измерения концентрации меченых частиц на выходе из модели после мгновенного введения их в поток на входе в модель. Экспериментальные данные, характеризующие процесс вымывания меченых частиц шарикового катализатора, а также зависимость [c.128]

Таким образом, предложенная методика позволяет определить параметры граничного слоя исследуемой жидкости модуль упругости д и модуль потерь О" и вязкость, а также зависимость ее от максимальной амплитуды скорости сдвига. [c.84]

Пользуясь уравнениями (V. 6) — (V. 8), можно определить необходимые размеры изотермического реактора периодического действия. В случае неизотермических процессов для решения этих уравнений необходимо располагать зависимостями скорости реакции от температуры, а также зависимостью количества выделяющейся теплоты от степени превращения. [c.90]

Таким образом, результирующие затраты на безаварийность при наличии возможности отказов АСР и использовании АСЗ могут быть определены на основании экономических характеристик и технологических особенностей процесса, схемы состояний и переходов комплекса АСР—АСЗ при функционировании объекта, надежностных параметров АСР и АСЗ, а также зависимостей между надежностью и стоимостью для АСР и АСЗ. [c.25]

Математическая модель реактора состоит из уравнений тепло-и массопередачи, а также зависимостей вязкости (по Муни) полимера от режимных параметров процесса полимеризации. В дополнение к известной модели процесса [99, с. 16] введены материальный баланс по водороду, уравнения смешения для мономера в возвратной фракции тв.ф и показателя качества Муни Мг.к готового каучука. При записи модели сразу учтем, что выходные переменные -го реактора являются входами в 1 + 1)-й реактор. [c.158]

Для расчета с помощью этих соотношений числа Эйлера Ей необходимо знать геометрический параметр k . На рис. 9 изображены также зависимости ki от параметров а, 6 и числа Re. Следует заметить, что, как видно из этого рисунка, fei l при а -Ь, т. е. при равенстве продольного и поперечного шагов (квадратное расположение труб). При афЬ значение зависит от отношения (а—1)/(6—1) и числа Рейнольдса. В диапазоне 0,06<(а—1)/(6—1)<6 для расчета к можно использовать следующие формулы [c.145]

VI рассчитывается по тем же формулам, что и для класса III, т. е. (7) и (2). Для смесей класса VI подходит также зависимость (I). [c.181]

Результаты решения прямой кинетической задачи приведены на рис. 5.7-5.Э, где показаны изменения со временем концентраций компонент системы, временные изменения колебательной и поступательной температур, а также зависимости энергозатрат на получение молекул СО и химического КПД процесса от удельного энерговклада. [c.151]

Уравнения (22) и (27) могут использоваться для определения кратностей растворителя при различных схемах экстракции, а также зависимости 5 от состава разделяемого сырья. [c.81]

На рис. 2 приведена также зависимость Значение [c.121]

При выборе растворителя и условий определения молекулярных весов асфальтенов криоскопическим методом необходимо учитывать такие их свойства, как растворимость и сильно выраженную склонность к ассоциации молекул асфальтенов между собой и с растворителями, а также зависимость этих свойств от температуры и природы растворителя. [c.81]

На основании многочисленных исследований по теплообмену между твердой поверхностью и омывающей ее газожидкостной смесью, не имеющей направленного движения (условие внешней задачи), можно сделать вывод, что коэффициент теплоотдачи не зависит от свойств газа [ПО, П7 ], от давления в аппарате при его увеличении до 2-10 Па [109], от поверхностного натяжения на границе газ — жидкость [ПО], от конструкции газораспределителя (диаметра и шага размещения отверстий в барботере), если высота расположения теплообменного элемента над барботером превышает высоту факела газа, выходящего из отверстия, от места расположения теплообменного элемента в пучке горизонтальных труб[77, 117]. Слабо выражена также зависимость коэффициента теплоотдачи от диаметра трубы, омываемой газожидкостной смесью. [c.67]

Попытка вывода уравнения (3) на основе цепной схемы распада через радикалы, в которой радикалы возникают только в объеме мономолекулярным путем и гибнут на стенках, приводит к квадратичной зависимости скорости от парциального давления алкана, а также зависимости скорости от отношения поверхности к объему, т. е. к невозможности истолкования (3) на этом пути. Однако, было показано [1ЭЬ], что возможны стационарно-протекающие цепные реакцйи, скорость которых может не зависеть от гетерогенного фактора (- ) при условии, что цепи не только обрываются, но и [c.110]

Исследования Ингольда и др. [85] по прямому масс-спектрометрическому наблю дению радикалов СН3, нолучаюш ихся при пиролизе Hg (СНз)2 и ди-трет-бутилперекиси подтверждают порядок величины константы рекомбинации, а также зависимость от давления газов, выполняющих роль третьей частицы. Ингольд и Лоссинг [86] ранее наблюдали что радикальная рекомбинация имеет отрицательный температурный коэффициент, равный примерно 2 ккал. [c.328]

Если для реакции известны кинетический механизм, а также зависимости скоростей и Wp от состава, то, естествен о, не составляет т уда представить выражение (111, 216) в аиал тической форме. [c.129]

Отметим, что использовать уравнения (2.115) и (2.116) для расчета гидродинамических характеристик можно только в пределах применимости корреляций [130] и [134], которые были рассмотрены в разделе 2.1. В том случае, когда физические свойства фаз лежат вне этих пределов, для расчетов следует использовать хотя и менее точную, но теоретически обоснованную корреляцию Ишии и Зубера [62]. На рис. П.2 приложения 1 приведены также зависимости Уз((( 1°) и 4(1 °), полученные с помошью соотношений (2.53) [c.112]

Если эта теория правильна и разложение уг.юводородов, ингибируемое окисью азота, является действительно молекулярной реакцией, тогда очевидно, что в ней участвуют не все вращательные степени свободы, так как результаты эксперимента указывают на участие только от пяти до двадцати квадратичных членов. Максимально возможная по уравнению скорость никогда не достигается. По-видимоыу, нет также зависимости и от сложности молекул, так как ири разложении нормальных углеводородов (от метана до гептана) полученная экспериментально величина п меняется почти пропорционально размеру молекул. [c.8]

Состав исходной смеси 40 м )л. % А, 40 мол. % В, 20 мол. % инертного газа. Теплоемкости (в дж/кмодь град ) исходные вещества—25,1-10 , продукты реакции—41,87-10 , инертный газ—20,9 10 . Величина ДН,=53,5-10 дж кмoль- A при 278 °К- Известна также зависимость k от Т [c.155]

Используя соотношения между 0 , 0 и Gm,f, а также зависимости между т, г, и ./ и диаметром частиц (см. рис. VIП-5, У1П-9 и УПЫО), различные авторы построили для практического расчета -ц и Му графики (рис. У1П-12 и УПЫЗ), требующие минимального количества исходных данных для любой заданной системы. [c.266]

Химическая кинетика изучает скорость и механизм протекания хилн1ческих процессов, а также зависимость их от различных факторов. Помимо химических процессов в химической кинетике рассматриваются также скорости процессов фазовых превращений и процессов раствореиия. Прикладное значение кинетики определяется тем, что для практического иснользосапия какой-либо реакции необходимо уметь управлять ею, т. е. знать скорость ее протекания в данных условиях и способы изменения этой скорости. Теоретическое значение кинетики состоит в том, что изучение протекания процессов во времени 1юзволяет выяснить многие важные особенности процесса, проникнуть в сущность механизма химического взаимодействия. [c.322]

Упругость пара бензинов имеет большое значение в смысле определения склонности их к образованию газовых (или паровых) мешков в бензино-проводах при уменьшении давления или при повышении температуры. Кроме того, упругость пара, до известной степени. определяет величину потерь через иопарение при транспорте бензина и т. п. Представляя собой очень сложную смесь индивидов с весьма различными величинами уиругости пара, бензин, очевидно, пе может обладать определенной упругостью пара, так как она зависит не только от природы компонентов смол, но и от их количественных соотношений. Поэтому наблюдаемая упругость пара есть результат суммы известных факторов. Далее вполне очев1ИДна также зависимость величины упругости пара от количества бензина и объема того пространства, в котором он может испаряться, т. е. за- [c.123]

Исследована структура слоя перлита на лабораторной установке с применением люминисцирующего индикатора, который не адсорбируется частицами вспомогательного вещества и не изменяет состояние дисперсной системы [381]. Слой перлита на фильтре с горизонтальной перегородкой получался разделением суспензии его в чистой кремнийорганической жидкости, которая затем вытеснялась из пор слоя той же жидкостью, содержащей индикатор. Свечение индикатора регистрировалось фотоэлектрическим устройством. Приведены результаты исследования распределения количества фильтруемой жидкости по размерам проводящих пор, а также зависимостей удельного сопротивления осадка, гидравлического радиуса пор и объема неактивных пор в слое от концентрации перлита в суспензии. [c.359]

Кафаров, Дорохов и Шестопалов [61 подробно исследовали взаимосвязь между нагрузками колонны по обеим фазам и различными гидродинамическими параметрами, например динамической или статической удерживающей способностью колонны (см. разд. 4.10.5), продольным перемешиванием и перепадом давления (разд. 4.11). Они установили количественную связь между динамической удерживающей способностью и перепадом давления, а также зависимость статической удерживающей способности от нагрузки, изменявшейся в широком интервале. С использованием понятий эффективного и мертвого объема была выведена теоретическая модель нестационарного движения жидкости в насыпной насадке модель была использована для предварительного расчета параметров движения жидкости. Исследована также зависимость коэффициента продольного перемешивания от нагрузок по газу и жидкости, а также от физикохимических свойств жидкости. Ионас [7] проанализировал основные факторы, приводящие к продольному перемешиванию в насадочных колоннах. В своих экспериментах Тимофеев и Аэров ([65] к гл. 7) основное внимание уделили вопросам влияния диаметра колонны на эффективность разделения. [c.46]

Пусть /а, 10. Тогда в соответствии с (44) это отношение примерно равно трем. Таким образо.м, усредненный по периметру внутренний коэ(1)фицие[гг теплоотдачи может изменяться на сотни процентов в зависимости, папример, от толщины стенки и коэффициента теплопроводности. В этом случае для расчета характеристик теплообменника необходимо знаП) локальные коэ1ЬфициеЕ1ТР)1 теплоотдачи и а , а также зависимость долн смоченной поверхности стенки трубы от всех вн-ешиих переменных. [c.79]