Истечение из отверстий

Рис. 8. Зависимость коэффициентов истечения из отверстия в тонкой стенке от числа Не [3]

В нормальных условиях работы (ниже точки захлебывания) размеры капель диспергированной фазы зависят в первом периоде от свойств жидкости и размеров отверстий в распылителе [64, 122], не изменяясь в широких пределах нагрузки этой фазы. С ростом нагрузки растет только количество капель без изменения их размеров. Для скорости истечения из отверстий до 0,33 м/сек. размеры капли можно определить из следующего эмпирического уравнения [64] [c.302]

По аналогии с истечением из отверстий, коэффициент [c.225]

ИСТЕЧЕНИЕ ИЗ ОТВЕРСТИЙ СОСУДОВ [c.25]

Со — коэффициент скорости при истечении из отверстия с — диаметр следа пузыря (см. рис. 1-9) й — диаметр частиц Вд— диаметр пузыря [c.34]

Из рис. ХУ-З следует, что при истечении из отверстия псевдоожиженной газом плотной фазы наблюдается сегрегация твердых частиц и газа это указывает на различие взаимосвязанных процессов истечения твердых частиц и ожижающего агента. Разность [c.573]

Рис. ХУ-4. Предполагаемая схема истечения из отверстия.

Сравнивая полученный результат с выражением для истечения из отверстия (XV,9), можно видеть, что составляющая газового потока вследствие фильтрации должна быть меньше для сопла, еслп его характеристическая длина X превышает 2г . [c.582]

Истечение сжиженного газа из аварийного участка технологического оборудования может происходить как в виде струи пара, так и в виде струи жидкости. Наиболее опасным и частым является аварийное истечение из отверстия жидкой фазы в виде струи под большим давлением. При истечении струя распыляется. В это же время происходит интенсивное испарение газа. [c.31]

Неравномерность потока сыпучего материала при свободном истечении При расчете и конструировании гравитационных питателей, смесителей и других устройств, в которых скорость подачи сыпучего материала определяется предельной скоростью его истечения из отверстия, возникает вопрос о степени равномерности этого потока. [c.106]

Таким образом, механизм сводообразования имеет прочную физическую основу — перемещение частиц. Причем для образования статического свода достаточны перемещения частиц свыше 1—3 мкм. Так как объемная усадка слоя и протекающие в нем релаксационные процессы связаны с перераспределением внутренних напряжений и с перемещениями, то можно полагать, что в слоях катализатора возникают своды статического и динамического равновесия. Возникновение и существование последних при истечении из отверстий — доли секунды. Крупномасштабные своды возникают в сравнительно высоких слоях, а мелкомасштабные — как в высоких, так и в низких. Наличие как тех, так и других оказывает неблагоприятное влияние на структуру слоя, изменяя пористость в его объеме. Внутренние устройства в слоях (перегородки, насадки и т. п.) препятствуют образованию крупномасштабных сводов и существенно уменьшают ограждающее влияние стенок. Возникновению мелкомасштабных сводов способствуют способы загрузки, дающие рыхлую упаковку слоя. Способы загрузки, дающие более плотную упаковку частиц, снижают возможность их перемещений, а следовательно, исключают образование мелкомасштабных сводов или уменьшают их размеры. [c.41]

Значения коэффициентов при истечении из отверстий [c.57]

Истечение из отверстий и время опорожнения сосудов [c.402]

ИСТЕЧЕНИЕ ИЗ ОТВЕРСТИЙ И ВРЕМЯ ОПОРОЖНЕНИЯ СОСУДОВ [c.403]

Тяжелая ТФ и легкая ЛФ фазы жидкости самотеком через устройства 6 поступают в полый вал 3, откуда под действием центробежных сил перемещаются легкая фаза — по радиальным каналам в диске 9 к периферии ротора, а тяжелая — к первому от оси аппарата конт актному цилиндру. Легкая фаза сплошным потоком перемещается из периферийной зоны к центру аппарата, попадает в приемный карман 13 и заборным диском 14 удаляется из аппарата. Тяжелая фаза, диспергируясь при истечении из отверстий вала 3, перемещается к стенкам контактного цилиндра. На периферии ротора дисперсная фаза сепарируется на тарелках 10, коалесцирует, образует сплошной слой и отводится по каналам в диске 9 в приемный карман а (образованный крышкой 8) для тяжелой фазы, откуда удаляется заборным диском 7. [c.124]

Истечение из отверстий, пленочное течение по поверхности, перетекание через перегородки и водосливы [c.64]

Истечение из отверстия в дне сосуда при переменном напоре. [c.131]

Если из сосуда постоянного сечения шо м , в котором давление над уровнем жидкости равно ро н/м" , происходит истечение из отверстия сечением и в пространство, где давление также равно ро, то время истечения жидкости определяется уравнением [c.131]

Воздух (газ) должен поступать к маточнику под давлением, которое может обеспечить истечение из отверстий всего необходим эго количества воздуха. [c.239]

При истечении из отверстия с острыми кромками в плоской стенке ( = 90°) в случае несжимаемой жидкости (Ма<1) коэффициент расхода практически равен коэффициенту сужения струи за пределами отверстия, для R > 2 10 [c.431]

Уравнение (4.52) показывает, что скоростной напор идеаль<-ной жидкости при истечении из отверстия определяется полным напором Я. [c.129]

При истечении из отверстия с острыми кромками приближается к единице, для каналов и сопел < 1,0, причем значения уменьшаются с увеличением отношения длины канала (соила) к его эквивалентному диаметру. Для хорошо выполненных сопел ф = 0,95-нО,98. [c.202]

Сжигание при раздельной подаче газа и окислителя. Поскольку при раздельной подаче газ и воздух медленно перемешиваются в КС, наиболее естественным представляется их смешение в самом газораспределительном устройстве либо непосредственно на выходе из него. При раздельном подводе воздуха и газа в центральный канал каждого колпачка [5] обычного колпачкового газораспределителя газовоздушная смесь загорается непосредственно на выходе из отверстий. В [5] использовались колпачки диаметром 35—40 мм с отверстиями диаметром 4 мм. Дальнобойность факелов в слое составляла в среднем 150—100 мм при сжигании природного газа и 50—50 мм — пропан-бутана при скоростях истечения из отверстий колпачков, соответственно, 25—45 и 11— 30 м/с. При температуре слоя выше 780—800 °С при работе на пропан-бутановой смеси и 800—850°С — на природном газе газовоздушная смесь приблизительно стехиометрического состава сгорает спокойно, без хлопков. Температура колпачков была на 200—350°С меньше температуры слоя, колпачки из жаропрочной стали, проработавшие в слое с температурой 1000—1250 °С по 100—150 ч, не имели окалины, резьбовые соединения были в хорошем состоянии. [c.197]

Как показывают опыты, величина коэффициента скорости для случаев истечения из отверстия в тонком дне в атмосферу колеблется в пределах от ф = 0,994 до ф = 0,959 (среднее значение 0,97). [c.67]

Практически при истечении воды в атмосферу и Кж 8,0 м начинается поступление воздуха через выходное сечение, жидкость частично или полностью отрывается от стенок, т. е. происходит срыв вакуума и переход к истечению из отверстия. Соответственно коэффициент расхода уменьшается и насадок теряет свои преимущества в пропускной способности по сравнению с отверстием в тонкой стенке. [c.71]

В качестве условий отрыва использовались два эмпирических условия. Первое в момент отрьша скорость движения центра капли равна половине скорости истечения из отверстия (/2 иуу). Уравнение для скорости центра капли, полученное в работе [77], имеет вид [c.57]

С учетом коэфициептов ср и е расход жидкости О нрн истечении из отверстий и насадков оиределяется ю формуле [c.30]

Движение псевдоожиженных твердых частиц может происходить через отверстия в стенках аппарата или по вертикальным трубам, связывающим его с рядом стоящими аппаратами. В зависимости от того, происходит ли истечение из отверстий в свободное пространство или в другие псевдоожиженные слои, говорят о свободном или затопленном истечении. Во втором случае два соседних слоя могут находиться в общем сосуде частицы и газ будут перераспределяться между слоями в соответствии с перепадом давлений, устанавливающимся в зависимости от высоты слоев по разные стороны разделяющей перегородки. При движении плотной фазы твердых частиц по вертикальным трубам, связанным с аппаратами для псевдоожижения, мы имеем дело с движущимися псевдоожиженными системами их результирующая скорость относительно стенок сосуда отлична от нуля, а перепад давления — постоянен. Примеры движения псевдоожиженной плотной фазы через отверстия или по вертикальным трубам легко найти в нефтеперерабатывающей промыш.ген-ности циркуляция катализатора между реактором и регенераторо.ч в установках каталитического крекинга. [c.568]

Расход твердого материала при истечении из отверстий диаметром до 20 мм мало зависит от скорости ожижаюш,его газа. Как показано на рис. ХУ-2, при изменении 1Ли от 2 до 12 наблю- [c.570]

Дополнение к разделу . Данньге по истечению из отверстий размером от 2 до 16 мм, полученные Иоширо и Фуимото в опытах с прямоугольным слоем сечением 30 х 50 см и высотой 100 см для воздуха, песка (180—770 мкм) и окиси алюминия (50 мкм), находятся в приемлемом соответствии с уравнениями (XV,1) и (XV,10). Авторы также показали, что скорость истечения из затопленного отверстия (соедияяющего два смежных псевдоожиженных слоя) может быть найдена как скорость истечения в атмосферу через то же отверстие и при том же перепаде давления . [c.580]

Необходимо изменить, кроме того, уравнения сохранения количества движения (XV,15) и трения (XV,3). Наконец, можно постулировать Т = onst па всем исследуемом участке движения, так как теплоемкость твердого материала значительно больше, нежели газа. Сравнение с теоретическим подходом к истечению из отверстий показывает, что, несмотря на аналогичные уравнения (сохранения количества движения, трения газового потока о частицы, неразрывности), в последнем случае добавляется еще одна переменная — порозность. [c.583]

Установлено, что слишком большие скорости движения жидкостей приводят к ухудшению массообмена, поэтому во многих случаях может оказаться выгодным увеличение скорости только одной фазы. При увеличении количества диспергированной фазы размеры капель и скорость их отстаивания остаются вначале без изменений, количество же капель в колонне возрастает, следовательно увеличивается поверхность контакта и улучшается объемный массообмен. Если количество диспергированной фазы превышает некоторый предел, массообмен ухудшается. Это происходит в связи с тем, что при больших нагрузках и слишком больших скоростях истечения из отверстий распылителя капли имеют неодинаковые размеры и, соответственно, разную скорость, в результате чего часто сталкиваются и сливаются (т. е. уменьшается поверхность контакта). Если истечение жидкости из распылителя происходит нормально, то увеличение количества диспергированной фазы приводит в конце концов к захлебыванию колонны. Влияние количества диспергированной фазы тем заметнее, чем меньше диаметры отверстий для истечения. Подобные зависимости существуют и для сплошной фазы. При увеличении количества последней уменьшается скорость отстаива- / ния капель, увеличивается удерживающая способность, в этих условиях массообмен улучшается. При больших количествах сплошной фазы мелкие капли могут слиться в крупные, которые отстаиваются скорее, что уменьшает удерживающую способность и поверхность контакта и снижает коэффициенты массопередачи. [c.309]

Истечение из отверстия в дне сосуда при постоянном напоре. На рис.4.11 представлен сосуд с отверстием в горизонтальнои дне, через которое вытекает жидкость. Давление над уровнем жидкости в сосуде ран/м , давление среды, в которую происхс-дит истечение, рн/м . Расстояние от произвольно взятой плоскости сравнения х—х до уровня а—Ь жидкости в сосуде — го л. то же до сечения с—с( иа уровне отверстия — г м. [c.128]

Вязкость характеризует степень текучести жидк010 топлива. Она измеряется специальным прибором — вискозиметром. Сравнивают время истечения из отверстия вискозиметра 200 см мазута, нагретого до 50° С, с временем истечения такого же количества воды при 20° С. Если на истечение мазута затрачивается времени, предположим, в 40 раз больше, чем на истечение воды, то говорят, что вязкость мазута при температуре 50°С равна 40 градусам условной вязкости (сокращенно указывают 40° ВУ50). [c.14]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология