Вязкость жидкого

Вязкость жидких смесей находим по уравнению [8] [c.128]

Снижение вязкости жидкой фазы перерабатываемого сырья и обусловливаемое этим значительное повышение скоростей фильтрации позволяет применять для удаления выкристаллизовавшегося парафина такие механизированные разделительные устройства, как барабанные фильтры непрерывного действия, центрифуги и др. [c.96]

Определение эффективной вязкости консистентных смазок и динамической вязкости жидких нефтепродуктов, имеющих вязкость от 10 до 3 10 пз, производят в автоматическом капиллярном вискозиметре АКВ-4. [c.173]

I Тяжелый каталитический газойль может быть использован в качестве сырья термического крекинга или сырья для получения деэмульгаторов или компонентов, снижающих вязкость жидкого котельного топлива. [c.71]

При недостаточной вязкости жидкий слой масла не может удержаться в зазорах, и в результате усиливается износ деталей. Кроме [c.178]

При изменениях температуры подвижность структурных жидкостей изменяется в том же направлении, как и ньютоновских, а именно снижается при понижении температуры, поскольку при охлаждении повышается вязкость жидкой среды, а для нефтяных жидкостей, в частности нефтяных масел, увеличивается также и выделение дисперсной фазы в виде парафина и возрастает связь между ее частицами, что в конечном итоге нри определенной температуре приводит к потере подвижности. [c.10]

Для устранения осложнений и ограничений возможностей процессов депарафинизации, вызываемых высокой вязкостью жидкой фазы перерабатываемых продуктов при температуре фильтрации, прибегают к снижению вязкости этих продуктов путем разбавления маловязкими растворителями-разбавителями. Для наиболее значительного снижения вязкости при наименьшем расходе разбавителя стараются брать наиболее маловязкие углеводородные продукты, в качестве которых применяют легкие узкие фракции бензинов (нафту), гексан, гептан. При аппаратурном оформлении процесса, позволяющем проводить все основные технологические операции под повышенным давлением, используют сжиженные нефтяные газы, главным образом жидкий пропан. Следовательно, возникает новая группа процессов депарафинизации, отличающаяся от рассмотренной выше как по аппаратурному оформлению, так и по технологическому осуществлению. [c.95]

При скоростях сдвига, превышающих Ю с-, вязкость жидких саженаполненных композиций становится такой же, как исходных жидких каучуков. Кроме того, для сажевых смесей на основе жидких каучуков характерен эффект последействия так, повышение вязкости с 200 Па-с (достигнутой в результате высокой скорости сдвига) до 450 (вязкость той же смеси перед приложением сдвиговых усилий) достигается только через 3—4 ч. Все это значительно облегчает приготовление реакционных сажевых сме- [c.448]

Рабочую высоту насадочных ректификационных колонн определяют методами, применяемыми для массообменных аппаратов с непрерывным контактом фаз [уравнения (III.32) и (III.33)1. Число тарелок в тарельчатых колоннах находят либо с помощью средней эффективности тарелки [уравнение (III.43) ], либо с помощью кинетической кривой, строящейся на основе эффективности тарелок по Мэрфри. Для определения средней эффективности колпачковых тарелок широко используют эмпирическую зависимость, график которой построен на рис. III. 14. Здесь на оси абсцисс отложено произведение средней вязкости жидкой фазы в колонне (в мПа-с) на относительную летучесть [c.63]

При исследовании абсорбции важно поддерживать определенные температурные условия, так как от температуры зависят растворимость, коэффициент диффузии, скорость реакции и вязкость жидко- [c.89]

Испытание проводят в аппарате АКВ-4. Определяют эффективную вязкость пластичных смазок и динамическую вязкость жидких нефтепродуктов, имеющих вязкость от 10 до 3 10 пз. Вязкость определяет потери мощности на трение. Этот показатель имеет особо важное значение при температуре О, —30 или —50° С и скорости деформации 10 се/с— [c.209]

Зависимость вязкости жидких каучуков от природы концевых функциональных групп [c.439]

Вязкость жидких и газообразных нефтепродуктов с повышением давления возрастает. Характер изменения вязкости масел с повышением давления имеет большое практическое значение, так как II некоторых узлах трения возникают высокие давления. Так, в подшипниках коленчатого вала давление достигает 150—200 ат, в зубчатых передачах — нескольких тысяч атмосфер. Зависимость вязкости от давления для некоторых масел иллюстрируется кривыми рис. 20. Как видно, вязкость масел с повышением давления изменяется по параболе. Вязкость масла при давлении Р может быть выражена формулой [c.57]

Плотность твердой фазы = 1470 кг/м плотность жидкой фазы Рж = 995 кг/м вязкость жидкой фазы ц = 0,76-10 Па-с. [c.137]

Основной продукт —твердая фаза. Фугат подается на очистку. Требуемая производительность по суспензии Усб = 2,24 м /ч по твердому осадку О,, = 560 кг/ч. Массовая концентрация твердой фазы х = 25 %, объемная — = 19,3 %. Вязкость жидкой фазы равна х = 0,9-10" Па-с. Плотность твердой фазы = = 1390 кг/м плотность жидкой = 1000 кг/м . [c.141]

Фильтрование с закупориванием пор наблюдается при следующих условиях а) относительно небольшой размер твердых частиц б) значительная вязкость жидкой фазы суспензии в) небольшая концентрация твердых частиц в суспензии. [c.105]

Размер частиц и вязкость жидкой фазы определяют скорость оседания твердых частиц в суспензии под действием силы тяже-ти, причем эта скорость тем меньше, чем меньше размер твердых частиц и чем значительнее вязкость жидкой фазы. [c.105]

Для изучения влияния указанных двух факторов проведены опыты [111] по фильтрованию при постоянной разности давлений с использованием в качестве жидкой фазы воды, глицерина, керосина и различных масел, причем вязкость жидкой фазы изменялась в пределах (1 — 1250) 10 з Н-с-м (несколько опытов проведено с медно-аммиачными прядильными растворами, имеющими вязкость до 11650-10 3 Н-с-м и содержащими волокна целлюлозы и частицы гидроокиси меди) в качестве твердой фазы применяли каолин, диатомит, двуокись титана, стекло, сажу, активированный уголь с размером частиц от 0,5 до 50 мкм. Концентрация суспензии в большинстве опытов составляла 1—5 г-л . В качестве фильтровальной перегородки использовали ткань из хлорина (перхлорвинилового волокна), которую помещали на горизонтальную опорную перегородку фильтра. На основании опытных данных строили кривые в координатах q—x/q и т—xjq. По [c.105]

Выполнив несколько опытов по разделению исследуемой суспензии на фильтре при различных, но постоянных значениях разности давлений, можно установить функциональную зависимость удельного сопротивления осадка от разности давлений, как это описано ранее (см, пример 1У-2). Если отдельные опыты выполнялись при различной температуре и, следовательно, при различной вязкости жидкой фазы суспензии, то для установления упомянутой функциональной зависимости необходимо привести результаты опытов к одной температуре. Проводимые для этого вычисления основаны на том, что продолжительность фильтрования прямо пропорциональна вязкости жидкой фазы суспензии [141]. [c.128]

При решении теоретических и практических задач вместо Га можно применять произведение цго, когда вязкость жидкой фазы суспензии не изменяется [155]. [c.152]

Всякие изменения условий приготовления суспензии, вызывающие различие в размере и форме твердых частиц, степени их агрегации, вязкости жидкой фазы, содержании коллоидных, смолистых и слизистых примесей, могут резко изменять величину удельного сопротивления осадка. Условия приготовления малоконцентрирован ной суспензии, которая разделяется с закупориванием пор фильтровальной перегородки без образования на ней слоя осадка, также в значительной мере влияют на закономерности изменения сопротивления этой перегородки в процессе фильтрования. Это относится, в частности, к условиям процесса ксантогенирования в производстве вискозы, которые влияют на процесс последующего фильтрования. [c.207]

Кажущаяся несовместимость удаления влаги из осадка путем введения в его поры пара, который при частичной конденсации превращается во влагу, объясняется тем, что при повышении температуры вязкость жидкой фазы осадка значительно понижается это облегчает удаление влаги из осадка и понижает степень насыщения. Указано, что при поступлении пара на фильтр по толщине осадка распространяется фронт конденсации, причем температура в слое осадка, где происходит конденсация, сначала резко повыщается, а затем понижается соответственно действующему вакууму [312]. При этом температура осадков с хорошей проницаемостью повышается в течение нескольких секунд до 360 К для осадков с плохой проницаемостью указанная температура достигается за 1 —1,5 мин. В результате адиабатического охлаждения на воздухе, сопровождающегося испарением из осадка влаги, происходит дополнительное снижение влажности на 1,5—2%. [c.283]

Уравнение Бингама относится к идеальному случаю, при кото--ром дисперсная система после преодоления сопротивления сдвига, т. е. после разрушения структуры, сразу же начинает вести себя как ньютоновская жидкость, и при этом вязкость ее становится независимой от движущего усилия. В действительности лишь очень немногие дисперсные системы приближаются к этому идеальному случаю. В большинстве же реальных дисперсных систем практически независимость вязкости от ириложенного к жидкости усилия наступает лишь при применении больших усилий, а нри меньших усилиях наблюдается только аномалия вязкости. Для некоторых других дисперсных систем, например для систем с высокой истинной вязкостью жидкой среды и при относительно небольшой концентрации дисперсной фазы, можно наблюдать только аномалию вязкости, но нри отсутствии нредель--ного напряжения сдвига (т. е. ири 6 = 0). Иными словами, эти дисперсные системы, характеризующиеся аномалией вязкости,, способны проявлять подвижность при самых малых усилиях. [c.9]

Следовательно, подвижность структурных жидкостей определяется не только вязкостью жидкой среды, как ньютоновских, но и характером и количеством содержащейся в ней дисперсной фазы. Это относится к дисперсной фазе как в коллоидном, так и в макродиснерсном состоянии. По этох причине структурная жидкость при наличии в ней достаточно высокой концентрации дисперсной фазы и должной связи между ее частицами может потерять свою подвижность даже при невысоких значениях вязкости жгвдкой среды, при которых она оставалась бы в данных условиях совершенпо подвижной в случае отсутствия дисперсной фазы. [c.10]

Недостатком этих процессов депарафинизации, осложняюшим их использование, является высокая вязкость жидкой фазы обрабатываемых продуктов нри температуре фильтрации. Так, для парафинового дистиллята (вязкость при 50° равна 10 сст) вязкость жидкой фазы при 0° повышается до 200 сст, а при — 10° до 450 сст. Вследствие этого скорости фильтрации продуктов оказываются низкими, что вызывает необходимость применять фильтрпрессы рамочного типа, которые имеют весьма развитую поверхность фильтрации и дают возможность вести процесс при высоких рабочих давлениях. [c.94]

Вследствие рассмотренного выше область применения процессов депарафинизации кристаллизацией без растворителей ограничивается переработкой сырья невысокой вязкости с ограниченным верхним пределом температуры кипения, хорошо отректи-фицированного от высококипящих фракций для сохранения его крупнокристаллической структуры. Процессы депарафинизации этой группы применяют главным образом для переработки парафиновых дистиллятов вязкостью порядка 8—12 сст при 50°, выкинаюпщх в основном в пределах 325—460°. Целевым продуктом депарафинизации парафиновых дистиллятов является гач, из которого после обезмасливания и очистки получают технические парафины различных марок. Депарафинизацию парафиновых дистиллятов проводят при температурах порядка 0° и выше, чтобы вязкость жидкой фазы фильтруемого продукта была не слишком высокой и процесс фильтрпрессования протекал достаточно производительно. [c.95]

При применении разбавителей значение вязкости исходного сырья отходит на второй план, что позволяет расншрить ассортимент перерабатываемого сырья и проводить депарафинизацию даже таких высоковязких продуктов, какими являются тяжелые остаточные масла. Разбавление сырья растворителями позволяет также понизить температуру депарафинизации, поскольку связанное с понижением температуры возрастание вязкости жидкой фазы может быть устранено повышением разбавления. Возможность понижения температуры депарафинизации позволяет полнее извлекать парафин и получать депарафинированное масло со значительно более низкими температурами застывания, чем при депарафинизации без растворителей. [c.96]

При разделении суспензий парафина центрифугированием большое значение имеет вязкость жидкой среды суспензии. При высоких ее значениях оседапие частиц парафина может настолько замедлиться, что разделение таких суспензий центрифугированием станет практически нецелесообразным вследствие снижения производительности центрифуг, обусловленного повышением длительности отстоя. Поэтому при депарафинизации разделять центрифугированием можно только растворы парафинистых продуктов в маловязких растворителях. [c.133]

Отверждение таких каучуков осуществляется за счет двойных связей диеновой части полимерной цепи в присутствии сероускорительной, окислительно-восстановительной или перекисных систем. Низкая вязкость жидких полибутадиенов и хорошая совместимость со многими полимерами позволяет использовать их в качестве пластификаторов. [c.452]

Вязкость жидких нефтепродуктов прежде всего определяется их температурами выкипания, т. е. химическим составом. Чем выше температура выкипания нефтяной фракции, тем больше ее вязкость. Наивысшей вязкостью обладают остатки от перегонки нефти и ас-фальто-смолистые вещества. Среди различных групп углеводородов наименьшую вязкость имеют парафиновые, наибольшую — нафтеновые ароматические углеводороды занимают промежуточное положение. Парафиновые углеводороды изо- и нормального строения по вязкости мало отличаются между собой. Возрастание числа циклов в молекулах нафтеновых и ароматических углеводородов, так же как и удлинение их боковых цепей, приводит к повышению вязкости. [c.51]

Вязкость жидких нефтепродуктов зависит от температуры, при которой они находятся. С понижением температуры вязкость их возрастает. На рис. 12 приведены кривые изменения вязкости в зависимости от температуры для различных смазочных масел. Теоретически обоснованным выражением зависимости вяз1 ости от температуры для идеальных жидкостей является формула Г. М. Панчен-кова [c.51]

Среднее удельное объемное сопротивление осадка = (4 . .. 45) 10 м зависит от гранулометрического состава твердой фазы, вязкости жидкой фазы, угловой скорости ротора, формы частиц, деформируемости осадка и т. п. меньшие значения соответствуют кристаллическим продуктам, большие — суспензиям с мелкоизмель-ченной твердой фазой (гидроокиси металлов, полимеры, пастообразные материалы и т. п.). Отношение и объемов осадка и суспензии можно принять равным объемной концентрации суспензии. Значения предпочтительно определять опытным путем. [c.321]

Па толщина осадка по вмутреннему радиусу Лц,. — 8 мм удельное сопротивление осадка = 61-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. =47-10 1/м содержание влаги в отфильтрованном осадке = 62 % динамическая вязкость жидкой фазы [X = 0,94-10- Па-с плотность жидкой фазы р. = = 1020 кг/м плотность твердой фазы = 2400 кг/м массовая концентрация твердой фазы А, 1 = 10 % минимальное время сушки Тс = 60 с. [c.120]

Вязкость жидких топлив является одним из ва кнепших свойств в практике их использования. Для достижения хорошей текучести, необходимой при перекачке топлива по трубопроводу, и хорошего распыления в горелках нулсно, чтобы вязкость топлива была невысокой. Для большинства тяжелых жидких топлив, сжигаемых в печах нефтезаводов, это обеспечивается подогревом. При недогреве жидкого топлива ухудшаются условия его транспортировки и сжигания перегрев топлива можег вызвать интенсивное парообразование и вспенивание, что приводит к пульсации факела и может быть причиной пожара. [c.112]

К группе макрофакторов относятся такие переменные, как поверхность фильтровальной перегородки, разно сть давлений, толщина слоя осадка, вязкость жидкой фазы. Значения этих переменных можно точно определить при помощи соответствующих приборов. К группе микрофакторов следует отнести размер и фор- [c.16]

Отмечена сложность исследования равномерности проникания твердых ча стйц в пористый слой при разделении малоконцентрированных суспензий с тонкодисперсными частицами и вязкой жидкой фазой, что объяснено совместным влиянием ряда микрофакторов и небольшой глубиной проникания [128]. Распределение частиц по толщине слоя исследовано с помощью установки для фотометрирования интенсивности свечения люминофорных частиц, аккумулированных слоем. На фильтре с горизонтальной перегородкой из лавсановой ткани поверхностью 22,4 см формировался слой перлита путем разделения его суспензии в кремнийорганической жидкости при концентрации 2,5%. Затем на фильтре разделялась суспензия люминофорных частиц в той же жидкости при концентрации 0,01—0,25% и постоянной разности давлений. Установлено, что аккумулирование частиц в пористом слое происходит на относительно небольшой глубине, которая не зависит от времени фильтрования при данной концентрации, но существенно увеличивается при ее уменьшении с повышением вязкости жидкой фазы глубина проникания частиц также увеличивается. Последнее объяснено следующим образом. При изменении направления движения жидкости в извилистой поре сила инерции приближает твердую частицу к стенкам поры, что сопровождается торможением частицы и уменьшением глубины ёе проникания в пористый слой. При увеличении силы трения, обусловленной повышением вязкости жидкости, приближение твердой частицы к стенкам поры затрудняется и глубина ее проникания в пористый слой увеличивается. [c.111]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология