Общая удельная холодопроизводительность

Для практических целей необходимо было выяснить влияние параметров п и b/h и на характеристики охлаждаемой вихревой грубы. На рис. 1.37 представлены кривые зависимости общей удельной холодопроизводительности Qo для охлаждаемой водой вихревой трубы от относительного расхода охлажденного потока ц при п - 2 для ВЗУ с различными числами каналов и оптимальными [c.57]

На рис. 4.4 приведены результаты исследований изменения общей удельной холодопроизводительности (д) для различных значений п ВЗУ при переменной величине ц. [c.138]

Рис. 4.4. Зависимость общей удельной холодопроизводительности от режима работы ВТ и числа вводных каналов ВЗУ

Наиболее реальным и наглядным параметром для оценки эффективности работы охлаждаемой вихревой трубы при переменных значениях Т,, л и ц является общая удельная холодопроизводительность [c.144]

Рис. 4.9. Изменение общей удельной холодопроизводительности в зависимости от температуры и степени расширения

Рис. 4.10. Влияние уровня исходного давления на общую удельную холодопроизводительность ВТ

Уровень исходного давления сжатого газа при постоянной степени его расширения влияет на общую удельную холодопроизводительность, она растет с ростом Pj во всем диапазоне изменения /л. [c.161]

Из Приведенных данных видно, что с увеличением молекулярной массы хладоагента увеличивается его удельная холодопроизводительность. В связи с этим общее количество хладоагента в цикле сокращается и уменьшаются энергозатраты на его сжатие. Состав хладоагента можно подобрать таким образом, что его применение будет экономически более выгодным, чем применение пропан-этанового холодильного цикла. [c.175]

Это связано с изменением потери давления в седле. При возрастании скорости от 20 до 40 м/сек давление конца сжатия, как показывает расчет, увеличивается на 0,14 атм. При неизменной холодопроизводительности это могло бы вызвать незначительное уменьшение удельной холодопроизводительности (менее чем на 1%). Но производительность компрессора при этом увеличилась примерно на 5%, а потери трения и потери в электродвигателе остались без изменения, поэтому в общем итоге удельная холодопроизводительность увеличилась. При увеличении скоро- [c.36]

Общее выражение для удельной холодопроизводительности рассольного льда (если иметь в виду, что и (р отрицательны) [c.323]

В крупных населенных пунктах холодильные установки нередко снабжаются водой из городской водопроводной сети. Применение в таких случаях прямоточной системы водоснабжения приводит к значительным эксплуатационным расходам из за сравнительно высокой стоимости водопроводной воды. Относительную ро ь расходов на воду в общей стоимости 1000 ккал выработанного холода можно показать следующим примером для стандартных условий работы аммиачной холодильной машины удельная холодопроизводительность 1 кет равна = = 2800 ккал квт - ч. Это значит, что для производства 1000 ккал холода при этих условиях необходимо затратить 0,36 квт-ч электроэнергии. При стоимости электроэнергии 2 коп. за 1 кет - ч, расход на оплату электроэнергии составит 0,72 коп. на 1000 ккал. Нагрузка на конденсатор при этом будет 1000 -Ь 860-0,36 = = 1310 ккал на 1000 ккал. Если вода в конденсаторе будет нагреваться на 6° С, то необходимое ее количество окажется равным 1310 6 я 220 л на 1000 ккал или 0,22 на 1000 ккал. При стоимости воды 5 коп. за 1 расход на оплату воды составит 1,10 коп. на 1000 ккал, т. е. в 1,5 раза больше чем на электроэнергию. [c.291]

При применении циклов, основанных на использовании дроссель-эффекта, возможны другие, более рациональные, способы увеличения удельной холодопроизводительности и повышения общей экономичности. [c.47]

Наряду с поршневыми машинами в 1950 г. в Советском Союзе начали осваивать ротационные машины о катящимся ротором холодопроизводительностью 900 ккал/ч. Эти машины выпускает рижский завод Компрессор Удельный вес их составлял 10—15% от общего выпуска. [c.109]

Общий перегрев на всасывании (6—1), обеспечивающий работу сухим ходом (исключающий попадание капель жидкости в компрессор), должен быть не менее 10 °С. Перегрев пара несколько увеличивает его удельный объем ( 1 > Оо). что снижает холодопроизводительность компрессора. Кроме того, перегрев пара на всасывании Их—и) примерно на столько же увеличивает температуру в конце сжатия (/2— 2-). Поэтому для хладагентов с высокой температурой в конце сжатия (например, аммиак) перегрев на всасывании более 15—20 °С не допускается. Для фреоновых машин (К12, К22) выгодно поддерживать более высокий перегрев (30—35 °С), обеспечивающий /вс = 15 -20 °С. Это связано с тем, что при всасы- [c.52]

В установках низкого давления холодопроизводительность дросселирования воздуха невелика и не превышает 5—6% общей холодопроизводительности цикла. Поэтому в таких установках турбодетандер является основным источником холода . Вследствие этого изменение удельных холодопотерь в течение года эксплуатации блока разделения вызывает необходимость регулирования холодопроизводительности турбодетандера. [c.376]

Дросселирование пара на всасывании заключается в том, что компрессор искусственно с помош,ью автоматического регулятора давления после себя переводится на работу с более низким давлением всасывания, в результате чего холодопроизводительность его уменьшается. Система имеет ограниченное применение, так как при дросселировании увеличиваются отношение давлений нагнетания и всасывания, общая температурная напряженность компрессора и, соответственно, удельный расход энергии. Эту систему можно использовать при необходимости регулирования холодопроизводительности на компрессорах, не оборудованных специальным устройством. [c.204]

Изменение обш,его расхода газа при изменении Т,, ли /jмало влияет на общую удельную холодопроизводительность. [c.161]

В принципе можно создать баллонный кондиционер и без вихревой трубы. Он будет состоять из баллона, редуктора, эжектора (или инжектора) и устройства для регулирования температуры воздуха на входе в защитное снаряжение. Для регулирования температуры можно использовать заслонку, создающую дополнительное гидравлическое сопротивление на линии рециркуляционного воздуха. Включение в состав кондиционера вихревой трубы всегда дает положительный эффект. Вихревая труба увеличиваем в 1,3—1,5 раза действительную удельную холодопроизводительность (отнесенную к 1 кг сжатого воздуха). Так как масса вихревой трубы мала, то такое усовершенствование всегда приводит к уменьшению общей массы кондиционера. Уменьшение работы на переноску кондиционера уменьшает тепловыделения человека, что позволяет дополнительно снизить расход сжатого возду са. Использование вихревой трубы существенно улучшает качество регулирования теплового режима в пододежном пространстве. Наличие нагретого и охлажденного потоков позволяет регулировать входные параметры, воздуха без воздействия на рециркуляционный поток, т. е. без ухудшения условий отвода теплоты и влаги от отдельных участков поверхности. [c.193]

Рис. 17. Компрессор 2ФВ-6,5 о — общий вид 1 картер, 2 — цилиндровый блок, 3 — клапанная доска, 4 — крышка цилиндрового блока, 5 — всасывающий вентиль, 6 — нагнетательный вентиль, 7 — фильтр, 5 — пробка б — холодопроизводительность, эффективная мощность и эффективная удельная хо1одопроизводительность

Количество цеолита в фильтрах-осуш ителях ФО-60 (0П-15М), ФО-80 малых холодильных агрегатов для торгового оборудования определено, исходя из равновесной емкости адсорбента по воде и кислым примесям при их предельно допускаемых концентрациях в рабочей среде и общего количества примесей, способных выделиться в систему при эксплуатации холодильной установки. В этой последней величине косвенно учтена технология ее осушки при изготовлении или ремонте. По нашему мнению, определение количества сорбента в штатном адсорбционном фильтре-осушителе без учета статической активности сорбента по вредным примесям и их возможного количества не может считаться сколько-нибудь обоснованным. Конечно, лредельное количество воды или другой вредной примеси может быть выражено в удельных единицах или через количество хладона, холодопроизводительность или некоторый другой показатель. Однако, такое представление может оказаться справедливым только для холодильных машин одного типа, да и при этом условии пропорциональность соотношения между таким условным показателем и необходимым количеством сорбента не будет иметь места. Наиболее характерным примером такого сугубо эмпирического подхода являются стандарты США ARI-710—64, ASHRAE 35—66А, ASHRAE 63R, разработанные для сравнительной оценки поглотительной способности фильтров-осушителей. Эти стандарты определяют количество воды, адсорбируемой осушителем как влагоемкость, а остаточное количество воды, содержащейся в хладоне, называют конечной равновесной сухостью . Влагоемкость фильтра-осушителя выражается в каплях воды (20 капель соответствуют приблизительно 1 г НгО). Конечную равновесную сухость хладона после осуш1ки принимают равной для хладона-12 15 ррт, для хладона-22 — 60 ррт, для хладона-502 — 30 ррт. Содержание воды в хладоне до сушки условно принимается следующим для хладона-12 — 565 ррт, для хладона-22 — 1050 ррт, для хладона-502 — 1020 ррт. [c.137]

Падение давления фреона в конденсаторах агрегатов торгового оборудования холодопроизводительностью до 1000 Вт не превосходит 40 кПа. вреднее повышение давления в аппарате (около 20 кПа) приводит к росту т пера-туры конденсации примерно иа ГС. Удельное падение давления на м трубы диаметром 12 х 1 мм составляет 2—6 кПа. Но в конденсаторе агрегата холодопроизводительностью свыше 1200 Вт (5 секций по 12 труб) адение давления возросло до 70 кПа, что привело к повышению средней температуры 1Л нденсации на 2°С. При общем допустимом температурном напоре 10°С это равноценно уменьшению теплопередающей поверхности н 20%. В таких случаях целесообразно использовать последовательно-параллельное соединение (например, в две группы по две.секции). [c.205]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология