холодопроизводительность с дросселированием диаграммы

Диаграмма T—S рассматриваемого цикла состоит из изотермы сжатия 1—2, изобары охлаждения сжатого газа 2—5, изоэнтальпии дросселирования 5—6, политропы расширения газа в детандере 3—8, изобары 7—1 нагревания обратного газового потока. В описываемом цикле имеются, таким образом, два холодопроизводителя компрессор и детандер. Холодопроизводительность первого равна i i—г 2, а второго М (г з — i-,) т)о = М (1 3 — ig), где (ig — h) — адиабатический перепад тепла, т) — термодинамический коэффициент полезного действия детандера, (/з—ig) — политропический перепад тепла. Действительная степень ожижения газа составляет Хд = [( — i 2) + М (I3 — [c.749]

Из рассмотрения диаграмм рис. 2-25 и 2-26 видно, что холодопроизводительность на 1 квт-ч растет с увеличением давления р. Кривая предельных значений, с одной стороны, соответствует p2=p с другой стороны, предельная кривая должна проходить через значения, когда температура воздуха при дросселировании понижается на бесконечно [c.117]

Общая сравнительная характеристика основных циклов глубокого охлаждения приведена на рис. 2-83. На диаграмме показано изменение холодопроизводительности и расхода энергии для получения 1 кг жидкого воздуха для четырех циклов 1) цикла с однократным дросселированием [c.176]

Из диаграммы 5—Т следует, что с повышением начального давления воздуха холодопроизводительность цикла с дросселированием возрастает, так как величина д, т. е. энтальпия поступающего в теплообменник сжатого воздуха, уменьшается тем самым увеличивается количество сжиженного воздуха на 1 кг сжатого воздуха. [c.64]

Наивыгоднейшие условия цикла с детандером определяют, составив тепловой баланс теплообменников и проверив возможность осуществления в них теплообмена между сжатым воздухом и расширенным детандерным и дросселированным воздухом. Этот теплообмен может происходить, если обеспечить всегда достаточное количество детандерного воздуха. Как видно из диаграммы на рис. 3, теплоемкость сжатого воздуха по мере его охлаждения сильно возрастает, особенно вблизи холодного конца теплообменника при давлениях порядка 50—70 кгс/см и температурах от —90 до —140 °С. В этой части теплообменника воздух поглощает больше холода. При недостаточном количестве обратного потока детандерного воздуха возникающая здесь разность температур (температурный напор) между прямым и обратным потоками может оказаться недостаточной и даже стать отрицательной тогда сжатый воздух вместо отдачи теплоты детандер-ному воздуху, будучи более холодным, начнет, наоборот, отнимать теплоту от детандерного воздуха и нагреваться. Для предупреждения этого явления приходится заведомо увеличивать температурный напор в теплообменнике, пропуская через него большее количество детандерного воздуха, но при этом увеличиваются потери от недорекуперации, так как обратный поток уже не может достаточно нагреться. Уменьшение потерь путем развития поверхности теплообменника невыгодно и, кроме того, вызывает увеличение гидравлического сопротивления, что снижает холодопроизводительность детандера, так как требует повышения давления в конце расширения воздуха в детандере. [c.77]

При понижении давления рабочего тела путем дросселирования удельный объем возрастает v Ui, а холодопроизводительность рабочего тела не изменяется. По этой причине объемная производительность падает Ян Вследствие того, что Vi У — Х , производительность компрессора падает по мере увеличения сопротивления на всасывании, т. е. понижения давления р . Ухудшаются также коэффициенты подогрева Х и индикаторный у , так как температура конца сжатия (точка 2 а) возрастает по мере дросселирования газа, как это следует из s, Г-диаграммы (рис. 273, б). Работа, затрачиваемая на сжатие 1 кг газа при понижении давления всасывания также увеличивается h, а — i, h,a — 1,0). Затрачиваемая мош,ность изменяется в зависимости от давления всасывания и при определенной его величине имеет максимальное значение. Изменение мош,ности будет происходить в соответствии с положением максимума. Несмотря на понижение производительности компрессора мош,ность может вначале возрастать, а после максимума начинает снижаться. Сокращение мощности не пропорционально уменьшению производительности компрессора, так как при этом увеличивается работа сжатия 1 кг рабочего тела. Вследствие этого регулирование с помощью дросселирования перед всасыванием газа компрессором энергетически невыгодно. При уменьшении производительности компрессора при данном способе регулирования работа трения остается прежней и поэтому механический к.п.д.компрессора также уменьшается. [c.525]

Значения интегрального эффекта дросселирования просто и удо бно определять по i — 7-диаграмме (рис. 127, см. вкладку). Эффект дросселирования можно выражать как в градусах (АТ г), так и в калориях. Для этого определяют разность теплосодержаний сжатого и расширенного газа при одной и той же температуре эта разность и соответствует выраженному в калориях изотермическому эффекту дросселирования Мт илн холодопроизводительности установки. Между дроссельным эффектом AiV при Т = onst и интегральным эффектом ДГ при дросселировании от давления р2 до давления pi существует зависимость [c.418]

Практически потери можно еньшить понижением темпе-туры жидкого холодильного вита перед дросселировани-. Поэтому в цикл паровой лодильной машины вводит-от переохлаждение жидкого холодильного агента перед регулирующим вентилем, т. е. охлаждение его до температуры ниже температуры конденсации. Это является вторым от-клонением от цикла Кя.рнп На рис. 5 процесс переохлаждения изображен линией постоянного давления 3—3, которая в 5—Г-диаграмме практически совпадает с левой пограничной кривой. Как видно из диаграммы, переохлаждение жидкого холодильного агента перед регулирующим вентилем увеличивает холодопроизводительность цикла, что выражается площадью а—4—4 —Ь. [c.17]

На основании значений интегральных эффектов дросселирования, найденных экспериментально для различных температур и давлений, построен ряд диаграмм, выражающих состояние реального газа. К ним относятся i — Т, Т — S, Ср — Г-диаграммы и др., построенные для воздуха, кислорода, азота и других газов. Этими диаграммами удобно пользоваться для графического изображения и расчетов процессов сжижения. Значения интегрального эффекта дросселирования просто и удобно определять по г — Г-диаграмме (фиг. 127). Эффект дросселирования может быть выражен как в градусах ДТ,-, так и в калориях. Для этого определят разность теплосодержаний сжатого и расширенного газа при одной и той же температуре, что и составляет выраженный в калориях изотермический эффект дросселирования Ыт, или холодопроизводительность установки. Между дроссельным эффектом Air при Т = onst и интегральным эффектом АГ при дросселировании от давления Р до Pj существует следующая зависимость [c.455]

Цикл с однократньш дросселированием и предварительным аммиачным охлаждением. На диаграмме S—Т газа видно, что с понижением начальной температуры нри данных начальном и конечном давлениях холодопроизводительность цикла qo быстро увеличивается, теплота охлаждения и сжижения газа q уменьшается, следовательно, доля сжижаемого газа х увеличивается. Температуру газа на входе в основной теплообменник путем аммиачного охлаждения можно понизить до 228 К (—45 °С). [c.111]

По I—Г-диаграмме легко проследить все процессы, происходящие при постоянной температуре, энтальпии или давлении. Например, холодопроизводительность машины отсчитывается просто как разница энтальпий воздуха при давлении р— ата и конечном давлении рг при температуре воздуха, входящего в теплообменник. При изотермическом сжатии линия процесса идет вниз параллельно оси ординат, и энтальпия уменьшается. При дросселировании, протекающем при / = onst, происходит охлаждение, когда высокому давлению соответствует меньшая энтальпия. [c.70]

Pue. с. T, t-диаграмма для воздуха а — интегральны аффект Джоуля-Томсона б — холодопроизиодительность процесса дросселирования Оез предварительного охлаждения о — холодопроизводительность процесса дросселирования нри предва-.- [c.430]

Процесс дросселирования изображается линией 3—4, а при адиабатном расширении — линией 3—4. Получившийся после дросселирования влажньш пар с температурой Ti (точка 4) поступает в испаритель, где к нему при постоянных давлении pt и температуре Ti подводится тепло дг, величина которого определяет холодопроизводительность установки. Подводу тепла в испаритель соответствует линия 4—/. Затем процесс повторяется. Величина дг отвечает площади J—4—5—6 на TS — диаграмме. [c.184]

Действительный процесс работы пароэжекторной холодильной уста-HQiBKH отличается от теоретического и показан на Г-х-диаграмме пунктирными линиями. Это отличие заключается в следующем. Процесс расширения рабочего пара в сопле протекает не по адиабате, а по политропе 1-2 ). Давление в камере всасывания эжектора р о ниже давления в испарителе ро. При смешении двух потоков пара вследствие значительных потерь на удар точка смеси сдвигается вправо и процесс сжатия идет также не по адиабате, а по политропе 4 -5. В приемной камере также происходит некоторое дросселирование эжектируе-мого пара (линия 3-3 ). В результате для получения той же холодопроизводительности требуется большая затрата энергии и получаются меньшая удельная холодопроизводительность и холодильный коэффициент. [c.291]

Как видно из энтропийной диаграммы (рис. 9), при сжатяи воздуха компрессором с начального давления 1 ата до какого-то конечного давления происходит уменьшение теплосодержания воздуха, а выделяющееся при этом тепло сжатия отводится с охлаждающей водой. Количество полученного в системе холода или холодопроизводительность будет равно разности теплосодержаний воздуха до и после сжатия. Это количество холода затрачивается на ча1СТичное сжижение воздуха, покрытие потерь холода в окружающую среду и потерь с отходящим воздухом, происходящих вследствие неполного теплообмена между сжатым и дросселированным воздухом в теплообменнике. [c.58]