Регулирование по температуре атмосферного воздуха

Эксплуатационные показатели работы систем воздушного охлаждения с использованием ABO во многом определяются температурой атмосферного воздуха и значительно улучшаются при ее снижении относительно расчетного значения. Следует подчеркнуть, что при отрицательных температурах до 30% теплового потока может рассеиваться в результате естественной конвекции. [Основной статьей расходов при эксплуатации ABO является стоимость потребляемой электроэнергии. Однако, используя эффективные методы регулирования ABO изменением угла поворота лопастей, частоты вращения вентилятора и положения жалюзи, можно существенно снизить энергетические затраты [c.4]

Поскольку изменение температуры атмосферного воздуха существенно влияет на параметры ABO, предусмотрено три способа регулирования жалю-зирование поверхностей, изменение скорости вращения двигателя и угла поворота лопастей вентилятора. [c.16]

Непрерывные технологические процессы химических и нефтехимических производств предполагают использование АВО при постоянных параметрах по температуре и давлению охлаждаемых или конденсируемых потоков. Для обеспечения стабильных параметров охлаждения применяют системы регулирования, увлажнения, комбинированные схемы охлаждения и пр. Однако такие параметры, как температура атмосферного воздуха t, объемная производительность вентилятора Ув и скорость охлаждающего воздуха Ууз, изменяются в течение различных периодов эксплуатации. Изменение t обусловлено годовыми, сезонными и суточными колебаниями температур. Величина Ууз при длительной эксплуатации изменяется в сторону уменьшения по мере увеличения аэродинамического сопротивления теплообменных секций. Опыт эксплуатации показывает, что плотные пылевые и волокнистые отложения на первых рядах труб по ходу охлаждающего воздуха и в глубине пучка могут приводить к снижению объемной производительности вентиляторов до 40%- Аналогичная картина наблюдается [c.50]

Испытания при постоянном расходе продукта и переменных температурах i, вх, /вых, Ik позволяют установить фактические температурные границы нормальной работы АВО при изменении температуры атмосферного воздуха t. Результаты этих испытаний дают необходимые данные для выбора и расчета оптимальных схем регулирования АВО. [c.61]

Воздушное охлаждение рассчитывают на определенную температуру атмосферного воздуха, при которой поддерживаются оптимальные параметры охлаждаемой или конденсируемой среды. При повышении температуры охлаждающего воздуха выше расчетной принимают меры по интенсификации работы систем воздушного охлаждения применяют систему увлажнения охлаждающего воздуха, концевые холодильники и т. д. В остальное время года (когда температура воздуха ниже расчетной) имеется возможность снизить энергетические затраты регулированием АВО. [c.110]

Регулирование по температуре атмосферного воздуха [c.120]

Для эффективного регулирования по температуре атмосферного воздуха необходимо знать закон или характеристики регулирования Fp = f(ty) 1/b = /(/i). Закон регулирования определяют из аналитических расчетов или экспериментально. [c.120]

Качество регулирования можно значительно повысить, если в системах воздушного охлаждения или на отдельных АВО применить устройства, позволяющие бесступенчато изменять производительность вентилятора и снижать энергетические затраты. Осуществление такого регулирования возможно при использовании в схеме электропривода тиристорных преобразователей частоты тока (ТПЧ), выпускаемых серийно отечественной промышленностью. Их применение в АВО является весьма перспективным и позволит автоматически регулировать теплообмен в широком интервале температур атмосферного воздуха. Тиристорные преобразователи частоты тока включают в электрическую цепь питания асинхронных двигателей трехфазного напряжения. Плавное изменение частоты вращения возможно в интервале 1/12 (эксплуатационный интервал 1/8— 1/10) при постоянном крутящем моменте, равном номинальному моменту двигателя. В табл. V-2 приведены технические данные ТПЧ, применение которых возможно в отечественных конструкциях аппаратов воздушного охлаждения. [c.122]

Система промывки пучков труб может быть стационарной или временной. Стационарная система промывки должна иметь необходимую трубопроводную обвязку и запорную арматуру всех АВО в системе охлаждения. Промывку проводят при температурах атмосферного воздуха на 10—15°С ниже номиналь-кой, когда системы охлаждения эксплуатируют в режиме регулирования и аппараты поочередно можно отключать. Временные системы промывки не требуют стационарных трубопроводов, но в технологической обвязке предусматривают запорную арматуру и патрубки для подачи и отвода моющих растворов. Вторая группа технологических АВО включает в себя аппараты охлаждения и конденсации продуктов с частичной или полной конденсацией компонентов. [c.146]

Это достигается автоматическим регулированием с помощью поворотной заслонки, снабженной исполнительным механизмом, электрическая схема которого соединена с термопарой, установленной на поверхности трубок воздухоподогревателя. При температуре атмосферного воздуха ниже -15°С часть подаваемого дутьевым вентилятором холодного воздуха должна направляться в печь помимо воздухоподогревателя по резервной байпасной воздушной линии, где имеется заслонка, открываемая при необходимости вручную. Той же линией следует пользоваться при растопке печи, что дает возможность быстро разогреть трубки воздухоподогревателя. [c.59]

При эксплуатации воздухоразделительной установки требуемая холодопроизводительность может изменяться в результате изменения производительности установки изменения температуры атмосферного воздуха и температуры воздуха, подаваемого в блок изменения количества отбираемой жидкости накопления жидкости после кратковременных остановок и т. п. Поэтому для рациональной эксплуатаций воздухоразделительной установки необходимо регулировать холодопроизводительность турбодетандера Q= Если принять в первом приближении, что состояние газа до турбодетандера и давление за ним во время эксплуатации остаются неизменными, то регулирование сводится к регулированию расхода С с возможно малым падением удельной холодопроизводительности Дг = Ais f . [c.388]

Особенности технологического процесса производство периодическое. Сырье загружают в реактор, снабженный мешалкой и рубашкой для регулирования температуры реакционной смеси. Удаление воды производят в вакууме (для резольной смолы) или при атмосферном давлении (для новолачных смол). Готовую смолу выдавливают из реактора сжатым воздухом (цвет. рис. XII). [c.193]

Несколько более экономичным является регулирование производительности компрессора путем частичного перекрывания (дросселирования) всасывающего газопровода. При этом вследствие роста гидравлического сопротивления давление всасывания падает до р[, но сохраняется давление нагнетания р (рис. 1П-6, а). Массовая производительность компрессора будет уменьшаться соответственно падению давления Рх (возрастанию удельного объема газа) и объемного коэффициента полезного действия (из-за роста степени сжатия р /рх). Разумеется, в результате роста отношения р р[ будет увеличиваться расход энергии на сжатие I кг газа. В случае многоступенчатого сжатия давления газа между ступенями уменьшатся, но останется неизменным давление в последней ступени, так как оно зависит от давления в нагнетательном газопроводе. При этом степень сжатия останется та же, что и прн нормальном режиме, во всех ступенях, кроме последней, где она возрастет примерно обратно пропорционально уменьшению производительности. В связи с этим диапазон регулирования, как и в предыдущем случае, ограничивается предельно допустимой температурой сжатого газа. Необходимо помнить, что рассматриваемый способ регулирования сопряжен с образованием вакуума иа всасывающей стороне компрессора и, следовательно, с возможностью подсоса атмосферного воздуха, опасного в случае сжатия газов, образующих взрывчатые смеси с кислородом воздуха. [c.146]

Для регулирования подачи раствора карбамида на выпаривание установлен ротаметр, воздействующий через вторичный прибор на регулирующий клапан. Постоянная температура в выпарных аппаратах регулируется изменением подачи пара в испарители. Заданная величина вакуума в выпарных аппаратах регулируется подсосом атмосферного воздуха. [c.221]

Образующийся в печи сернистый газ при температуре 1100— 1200 "С охлаждается в котле-утилизаторе до 440—450 и поступает в первый слой контактной массы пятислойного контактного аппарата. Для регулирования температуры на первом слое контактной массы часть газа можно подавать в контактный аппарат непосредственно из печи. По выходе из первого слоя контактной массы газ поступает в пароперегреватель 9, затем во второй слой контактной массы. Первый и второй слои контактной массы находятся в нижней части контактного аппарата. Выходящий из второго слоя контактной массы газ последовательно проходит теплообменник 11, третий и четвертый слои контактной массы, после которых охлаждается путем ввода осушенного атмосферного воздуха и затем поступает в пятый слой. [c.273]

Атмосферный воздух после турбокомпрессора 1 (рис. 87) проходит через воздушно-водяной скруббер 2 оросительного охлаждения и поступает в регенераторы 5 с каменной (базальтовой) насадкой. Вода в скруббер 2 подается насосом 4 после дополнительного охлаждения в азотно-водяном скруббере 3. Такой способ охлаждения улучшает условия работы установки в районах с высокой температурой воздуха и способствует стабилизации режима прн изменениях температуры окружающей среды. Для этого в установке также применяется турбодетандер с регулированием его холодопроизводительности. [c.246]

Эта зависимость используется и для поддержания постоянной концентрации сернистого ангидрида. Регулятор 9 температуры газа после первого слоя контактной массы воздействует на клапан 6, установленный на линии подачи атмосферного воздуха в газ перед входом в сушильную башню. Таким образом, одновременно с регулированием температуры поддерживается требуемая концентрация ЗОг в газе. При постоянстве температуры газа и концентрации сернистого ангидрида в газе на выходе из первого слоя контактной массы температурный режим второго и последующих слоев катализатора достаточно устойчив. Регулировать концентрацию ЗОг можно также при помощи газоанализаторов. [c.234]

Количество подаваемого рециркулята в зависймости от температуры окружающего воздуха должно изменяться так, чтобы температура стенок воздухоподогревателя была не ниже 130 °С. Это достигается автоматическим регулированием через повооотпую заслонку, снабженную исполнительным механизмом, электрическая схема которого соединена с термопарой, установле той на поверхности трубок воздухонагревателя. При температуре атмосферного воздуха ниже —15 °С часть подаваемого дутьевым вентилятором холодного воздуха должна направляться в печь, минуя воздухоподогреватель, по резервной байпасной воздушной линип, где имеется заслонка, открываемая при необходнмостн вручную. Той же линией следует пользоваться при растопке печи для быстрого разогрева трубки воздухоподогревателя. [c.82]

На схеме рис. 1-16, г применен вспомогательный холодильный цикл. Такая схема отличается сложностью в сравнении с ранее рассмотренными и требует дополнительных энергетических затрат, однако она позволяет получить /вых ь Основной теплоноситель поступает в теплообменные секции ABO, охлаждается до определенной температуры, а затем доохлаждается в испарителе вспомогательного холодильного цикла до температуры, равной (или ниже) температуре охлаждающего воздуха. Из испарителя газообразный холодильный агент (аммиак, фреон) отбирается компрессором, сжимается до давления, определяющего температуру /к, конденсируется и дросселируется в испаритель. На рис. 1-16, г в качестве конденсатора использована одна из секций основного ABO, но в зависимости от нагрузки можно использовать большее число секций или отдельно взятый ABO. Рассматриваемую схему целесообразно применять в безводных районах или при пиковых повышениях температуры атмосферного воздуха. Регулирование в ней осуществляется отключением холодильного цикла при достижении на выходе из ABO температуры вых, а при дальнейшем снижении i изменением расхода охлаждающего воздуха. [c.31]

Для испытания параллельно работающих вентиляторов в условиях эксплуатации изменяют напор на нагнетательной стороне, используя жалюзи или специальные щиты. Чтобы получить экспериментальные данные при малых значениях напора Яп, один из вентиляторов ожлючают, сообщая его напорную камеру с областью всасывания соседних вентиляторов, или, если возможно, переводят вентилятор в режим регулирования. Аэродинамические испытания вентиляторов, связанные с получением эксплуатационной характеристики Ип = /(Vb), целесообразно проводить при температурах атмосферного воздуха на 10—15°С ниже расчетного значения, что позволяет в широких пределах изменять режим работы. Таким образом, в результате испытаний можно получить отдельные характеристики параллельно работающих, вентилйторов Wn =/(Vb) и характеристику сопротивления сети // =,/,(ир). Для постр ое-ния суммарной характеристики совместно работающих вентиляторов абсциссы производительности складывают, сохраняя величину напора (рис. IV-7, а), [c.96]

Величина теплового потока Q на конденсаторе определяется суммой Qk = Qo + Qi, где Qo — хладопроизводительность Qo = G( 7 —г б) Qi — тепловой поток, соответствующий индикаторной мощности компрессора Qi = G l2 — /i). Конденсатор как объект регулирования Рк обладает большой степенью са-мовыравнивания, поэтому с увеличением температуры охлаждающего воздуха и ростом нагрузки в конечном итоге вследствие роста Рк и /к, установится равновесное состояние. В конкретных промышленных установках величина Рк, как правило, ограничена расчетными параметрами системы, требованиями техники безопасности и т. д. Основные причины повышения Р против расчетного значения — рост температуры атмосферного воздуха, уменьшение производительности вентилятора, увеличение термических сопротивлений, накопление в конденсаторе неконденсирующихся примесей. [c.125]

Номинальные условия всасывания, на которые рассчитывается поршневой воздушный компрессор, соответствуют 20° С и абсолютному давлению 1 кГ1см . Действительная производительность поршневого компрессора в зависимости от температуры атмосферного воздуха колеблется в пределах от —5 до +15% к номиналу. Учитывая сравнительно небольшие отклонения от номинала, а также возможность изменения расхода воздуха для блока разделения в этих пределах, поршневые компрессоры нецелесообразно оснащать устройствами регулирования производительности. Поскольку производительность установки среднего и высокого давления чаще всего не регламеп тирована потребителями, повышенная про изводител1ность этих установок в холодные периоды года экономически целесообразна [c.201]

Ввод пара только перед ТВД (перед камерой сгорания или перед регенератором) не позволяет получить номинальную мощность в двухвальной ГТУ при повышенных температурах атмосферного воздуха. Недобор номинальной мощности, например, при температуре воздуха 45 °С для различных ГГПА составляет 13—15% (см. рис. 41). Таким образом, эти значения мощностей и количества вводимого пара являются максимально возможны при данной схеме ввода и регулировании агрегата по закону Гз = onst и л == onst. Дальнейшее увеличение количества вводимого перед ТВД пара вызывает [c.111]

Широкое распространение в промышленной практике получают газовые горелки акустического типа (АГГ), разработанные Куйбышевским политехническим институтом и Куйбышевским заводом синтетического спирта [282, 354]. Горелки характеризуются большой тепловой мощностью, широким диапазоном регулирования по топливу, равномерным температурным полем теплоизлучающей стенки печи и обеспечивает минимальный перепад температур по высоте трубы змеевика (30— 40 °С) и поверхности горелки и кладки печи (70—100°С). В корпусе горелки АГГ (рис. 59) находится акустический резонатор, где возникает вихреобразиое движение потока, создающее две зоны разрежения. За счет разрежения до и после горелки и тяги в печи подсасывается атмосферный воздух и частично дымовые газы из топки. Общее количество инжектируемого горелкой атмосферного воздуха управляется регулятором инжекции, одновременно служащего глушителем шума работающей горелки. Состав топливно-воздушной смеси регулируют при помощи диска-отражателя, перемещаемого штоком и рукояткой. Выходящая из горелки газовоздушпая смесь направляется на раскаленные стены радиантной камеры, равномерно распределяется по их поверхности, воспламеняется и сгорает в режиме беспламенного горения. [c.149]

В аппаратах воздушного охлаждения (рис. 70) в качестве хладагента используется атмосферный воздух, обтекающий в поперечном направлении параллельные ряды сребренных теплссбменных труб, по которым движется охлаждаемый продукт. Движение воздуха осуществляется путем нагнетания или отсоса его вентилятором пропеллерного типа с диаметром колеса от 0,8 до 7 м. а зимой, в ряде случаев, в результате естественной циркуляции. Применение в ABO сребренных труб обусловлено необходимостью компенсировать низкий коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха (для стандартизированных ABO коэффициент оребрения ф лежит в пределах 5,8 — 22,6). В конструкциях аппаратов воздушного охлаждения предусматриваются меры для регулирования режима работы в связи с сезонным и суточным изменением температуры воздуха. Работу аппаратов воздушного охлаждения можно регулировать следующим образом изменением частоты вращения колеса вентилятора изменением угла наклона лопастей вентилятора жалюзийными устройствами, дроссели- [c.173]

На Николаевском судостроительном заводе предложен и разработан вихревой технологический кондиционер. Он состоит из двух охлаждаемых вихревых труб, размещенных в общем корпусе. Охлажденный воздух смешивается в эжекторе с атмосферным. Регулированием режима работы эжектора поддерживают температуру подаваемого воздуха в пределах санитарных норм. Для снижения уровня шума предусмострены шумопоглощающая камера внутри кондиционера и глушитель шума, установленный на выходном фланце воздухопровода. Удачно используется энергия нагретого потока. Последний поступает в эжектор, который прокачивает удаляемый из судового помещения загрязненный воздух через рубашку вихревой трубы, т. е. одновременно с проветриванием помещения организован отвод теплоты от стенок камеры разделения. [c.244]

В связи с быстро возрастающим дефицитом воды во всем мире большое значение приобретает использование воздуха как хладагента. Теплофизические свойства воздуха неблагоприятны (малые теплоемкость, теплопроводность и плотность). Поэтому коэффициенты теплоотдачи к воздуху ниже, чем коэффициенты теплоотдачи к воде. Это приводит к увеличению поверхностей теплообмена и, как следствие, к возрастанию металлоемкости оборудования. Для устранения этого недостатка необходимо применять следующие меры повысить скорости движения воздуха, что вызывает увеличение коэффициента теплоотдачи оребрить трубы со стороны воздуха, что даст увеличение эффективной поверхности теплообмена распылять в воздух воду, испарение которой понизит температуру воздуха и увеличит за счет этого движущую силу процесса теплообмена. Во избежание отложения солей на поверхности теплообменника распыляемая вода должна быть чистой. Принципиальная схема воздушного холодильника приведена на рис. IV. 29. Холодильник представляет собой пучок труб 1 с наружным оребрением. Концы труб герметично укреплены в коллекторах 3 и б. Охлаждаемая среда подается в верхний коллектор через штуцер 4, проходит внутри труб и отводится через штуцеры 5. Движение воздуха с большой скоростью вдоль оребренной наружной поверхности труб обеспечивается с помощью осевого вентилятора 7, снабженного электродвигателем 8. В засасываемый вентилятором воздух форсунками 9 распыляется вода. Регулирование процесса осуществляется с помощью жалюзей 2, установленных снаружи. Угол наклона жалюзей регулируется с помощью приводного механизма. Поскольку количество отводимой теплоты пропорционально разности температур, применение атмосферного воздуха в качестве хладагента особенно целесообразно в тех случаях, когда не требуется охлаждения до ннзкой температуры, например в конденсаторах ректификационных установок. [c.364]

На рис. 62 показан блок из двух сушил для сушкц теплоизоляционных изделий. Топки сушил выполнены в самостоятельном каркасе и установлены на площадке сушила. Мазут сжигается в форсунках низкого давления. В каждой топке установлено по одной форсунке. Температура топочных газов, уходящих из камеры горения, порядка 1000—1100° С. В камере смешения топочные газы охлаждаются до 500—700°С за счет подсоса холодного воздуха из цеха. Свежие топочные газы с температурой 500—700° С и отработанные дымовые газы с температурой 80° С поступают в смеситель, откуда полученная рабочая смесь с температурой 200—220° С нагнетается циркуляционным вентилятором в распределительные короба на стороне загрузки и выгрузки. В каждой зоне туннеля установлен самостоятельный вентилятор. Предусмотрена возможность самостоятельного регулирования температуры теплоносителя на стороне выгрузки до 150—160° С за счет подсоса холодного воздуха перед вентилятором. Проходя через туннель, теплоноситель отдает тепло материалу, насыщается влагой и через жалюзийные короба поступает в сборные короба, откуда часть газов возвращается на рециркуляцию, а избыток отсасывается выхлопным вентилятором и выбрасывается в атмосферу. Для охлаждения высушенных изделий до 40—50° С предусмотрена камера охлаждения, в которой изделия охлаждаются за счет атмосферного воздуха, нагнетаемого в камеру вентилятором. Удаление отработанного воздуха осуществляется также вентилятором. [c.159]

Никаких спеииальных мер по регулированию подачи воздуха не требуется. Холодильная машина сама засасывает воздух в нужном количестве. Поэтому в конденсаторе автоматически поддерживается температура конденсации воздуха при атмосферном давлении, т. е. —194° С. [c.39]