Абсорбционная холодильная установка

Рис. XI,9. Схема абсорбционной холодильной установки

Рис. 116. Принципиальная схема абсорбционной холодильной установки

Таблица IV-1. Результаты испытаний АВО абсорбционной холодильной установки

Рис. 5.5. Схема бромистолитиевой абсорбционной холодильной установки и процесс ее работы на , -диаграмме.

Схема установки. Схема абсорбционной холодильной установки включает абсорбционную холодильную машину, системы циркуляции хладоносителя и оборотного водоохлаждения. Внешние контуры хладоносителя и охлаждающей воды идентичны представленным в примере 1, поэтому на рис. XI.9 не показаны. [c.184]

Оборудование абсорбционной холодильной установки включает оборудование аммиачного контура (аппараты, водоаммиачные насосы и коммуникации абсорбционной холодильной машины), оборудование циркуляционного контура хладоносителя и оборотной воды. Поскольку внешние системы хладоносителя и охлаждающей воды идентичны рассчитанным в компрессионной установке, расчет этих систем здесь не рассматривается. Подбор оборудования АХМ проводится в определенной последовательности вначале определяют материальные потоки в машине и рассчитывают тепловые нагрузки на аппараты, далее осуществляют подбор и поверочный расчет аппаратов АХМ, а затем — подбор водоаммиачных насосов и расчет аммиачных коммуникаций. Некоторые этапы проектирования АХМ не отличаются от приведенных ранее (в примере 1) и здесь не приводятся. [c.190]

РАСЧЕТ АБСОРБЦИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ [c.184]

Задание на проектирование. Рассчитать абсорбционную холодильную установку для условий предыдущего расчета (пример 1) при следующих исходных данных [c.184]

Расчет материальных потоков и тепловых нагрузок на аппараты. Внешнюю тепловую нагрузку на абсорбционную холодильную установку рассчитывают так же, как в примере 1. Она составляет QS = = 393 кВт тогда необходимая холодопроизводительность (с учетом потерь холода) равна = = 432 кВт. [c.190]

В табл. XI.6 представлены основные энергетические показатели абсорбционной холодильной установки в различные периоды года. Анализ данных показывает, что тепловой коэффициент АХМ и удельный расход греющего пара в осенне-весенний и зимний периоды заметно улучшаются вследствие снижения температуры охлаждающей воды, роста в связи с этим удельной холодопроизводительности и уменьшения кратности циркуляции / [см. уравнения (XI.32), (XI.34), (XI.41)], однако степень совершенства АХМ резко падает. Это вызвано тем, что в облегченных условиях работы возрастает относительная доля потерь от необратимости теплообмена, в частности, при использовании греющего пара тех же параметров (Ррр = 0,5 МПа, ipp = 152 °С). [c.191]

Значительные энергетические нагрузки крупнотоннажных агрегатов и появление в связи с этим в ХТС новых энерготехнологических элементов, таких, как котлы-утилизаторы, паровые турбины, абсорбционно-холодильные установки, требуют учета не только количественных, но и качественных характеристик энергетических потоков ХТС. Эта задача решается с позиций эксергетического анализа эффективности ХТС, использующего первый и второй законы термодинамики. [c.36]

АБСОРБЦИОННЫЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ [c.147]

Конденсаторы абсорбционной холодильной установки (рис. 1-7), включающие шесть ABO, выполнены по двухходовой схеме движения аммиака первый ход аппарата предназначен [c.19]

На рис. IV-1 приведены графики изменения параметров Q, q, I2 и среднего значения по длине трех теплообменных секций АВО типа АВЗ, эксплуатируемого в режиме конденсации насыщенных паров аммиака в схеме абсорбционной холодильной установки. Секции подобраны таким образом, что средние значения Vn ПО всей поверхности примерно одинаковы 2,9 м/с — впервой 3,1 м/с — во второй и 3,3 м/с — в третьей. Значения основных параметров работы агрегата в период проведения испытаний сведены в табл. IV-1. [c.85]

Цикл в пароэжекторной холодильной машине осуществляется так же, как и в абсорбционной холодильной установке с подводом тепловой энергии. [c.407]

В табл. VI-1 представлены результаты теплотехнических испытаний двухходовых АВО зигзагообразного типа, эксплуатируемых совместно с абсорбционной холодильной установкой. [c.127]

Абсорбционные холодильные машины могут устанавливаться как самостоятельные автономные установки, так и в сочетании с установками теплоснабжения и выработки электроэнергии. Применение автономных холодильных установок может быть оправданно лишь тогда, когда холодоснабжение осуществляется круглогодично. Поскольку в большинстве случаев холодоснабжение носит сезонный (летний) характер, то более рационально осуществлять комплексное использование тепла отработавшего пара (рис. 9.14). Отработавший пар от производственного афегата 2 после пароочистителя 1 направляется в магистраль, в которую поступает также пар из промышленного отбора теплофикационной турбины 4. Из этой магистрали в летний период пар поступает в абсорбционную холодильную установку Ю, снабжающую холодом потребителя 7. В зимний период включается в работу теплообменник 9 для снабжения теплом потребителя 6. [c.238]

Отчего зависит тепловой коэффициент абсорбционной холодильной установки [c.76]

Абсорбционные холодильные установки [c.172]

В абсорбционных холодильных установках циркуляция хладагента осуществляется в результате процесса абсорбции (поглощения паров хладагента жидким растворителем — абсорбентом). В связи с этим в абсорбционных холодильных установках в отличие от компрессионных круговой процесс осуществляется не одним рабочим веществом, а бинарной смесью вещества (раствором), имеющей значительную разницу в температурах кипения при одинаковом давлении. Наиболее применимы водоаммиачные абсорбционные установки, в которых аммиак является хладагентом, имеющим более низкую температуру кипения, а вода — абсорбентом. [c.172]

Несмотря на сравнительно низкую термодинамическую эффективность абсорбционные холодильные установки получили большое распространение из-за простоты и небольшой стоимости. [c.173]

По уравнению (5.3) можно определить удельный расход тепла на получение единицы холода в идеальной абсорбционной холодильной установке. [c.110]

Аналогичный характер имеет зависимость э х=/(7 в) для действительных абсорбционных холодильных установок, хотя при тех же значениях to, t и г абсолютные значения удельного расхода тепла в действительных абсорбционных холодильных установках существенно выше, чем в идеальных, из-за значительного отклонения действительного процесса от идеального и необратимого перепада температур в аппаратах установки. [c.125]

Принимая во внимание тенденцию к увеличеиию единичной мощности агрегатов ХТС, отметим, что все большую роль в экономике химического предприятия играет энергетика. Значительные энергетические нагрузки и появление в связи с этим в ХТС новых элементов, таких как котлы-утилизаторы, паровые турбины, абсорбционно-холодильные установки, требуют учета не только количественных, но и качественных характеристик работоспособности энергетических потоков ХТС. Эта задача решается с позиций эксергетического анализа с использованием как 1-го, так и 2-го законов термодинамики. Совмещение технико-экономического анализа с эксергетическим принципом привело к появлению новой термоэкономической концепции в оценке эффективности ХТС. С позиций термоэкономики эффективность ХТС определяется на основе экономической оценки преобразования потоков эксергии в виде термоэкопоми-ческого критерия оптимизации. [c.336]

Холод получают в абсорбционно-холодильных установках. Их работа основана на использовании низкопотенциального тепла конвертированной парогазовой смеси и отпарного газа разгонки газового конденсата. Предусмотрена тонкая очистка газа от СО и следов СО2. С этой целью устанавливается один агрегат метанирования 44. Он состоит из метанатора 44, двух подогревателей воды 43 и 42, аппарата воздушного охлаждения 41 и влагоотделителя. Очистка газа идет в присутствии катализатора. Агрегат синтеза аммиака при 32-10 Па работает с высокой степенью использования азотоводородной смеси при повышенной концентрации инертных газов в цикле, повышенной производительности катализатора, в нем происходит полная отмывка азотоводородной смеси от следов СО2. Последнее предотвращает опасность попадания твердых частиц аммиачно-кар-бонатных солей в аппаратуру высокого давления. Температура корпуса колонны синтеза 38 не должна превышать по расчету 250 °С. Колонна конструктивно выполняется из рулонированных и цельнокованных царг, сваренных между собой. Колонна синтеза 38 загружается гранулированным железным катализатором, который механически более прочен, чем кусковой, и создает меньшее гидравлическое сопротивление. [c.206]

Вместо турбокомпрессора при опреснении с использованием воды в качестЕе хладагента можно применять абсорбционную холодильную установку, что особенно целесообразно при наличии дешевого тепла для обогрева генератора. Принципиальная технологическая схема такой установки приведена на рис. 4 (16]. Пары воды, поступающие из испарителя 4, поглощаются в абсорбере 7 холодильной установки. Разбавленный раствор из абсорбера через регенеративный теплообменник 9 поступает в генератор 8, который обогревается глухим водяным паром. [c.9]

Схема абсорбционной холодильной установки да[1а на рис. УП1-3. В установке вместо компрессора имеются абсорбер 1, насос 2 и десорбер (кипятильник) 3. При гюмощи этих агрегатов пару, полученному в испарителе 7 холодильной устагювки при давлении р , сообщается давление р > р , т. е. как в компрессоре. В остальном абсорбционная холодильная установка ые отличается от комирессионнон. [c.147]

Простейшая схема абсорбционной холодильной установки показана на рис. 6.13. В кипятильнике (парогенераторе) Ai, содержащем концентрированный водоаммиачный раствор, за счет затрачиваемой извне теплоты до происходит выпаривание из раствора аммиака при постоянном давлении Р2 Полученный пар аммиака направляется в конденсатор АГ, где, отдавая теплоту охлаждающей воде 9], конденсируется при / 2= onst. Конденсат аммиака проходит через дроссельный вентиль Д где понижается давление от pj до р и температура за счет частичного парообразования. Образовавшаяся в результате дросселирования парожидкостная смесь направляется в испаритель. Отбирая теплоту [c.172]

В последнее время применяются бромистолитиевые (LiBr + + Н2О) абсорбционные холодильные установки, в которых водяной пар является низкокипящим компонентом, а раствор бромистого лития в воде — абсорбентом. Поскольку хладагентом является вода, которая замерзает при О °С, такие установки используют для получения холодной воды с температурой 1,5—7 С в системах кондиционирования воздуха. [c.173]

Из ураЕ1нения (5.5в) следует, что при одинаковых температурных у]ювнях Гн=сог1з1 и f = onst удельный расход эксергии тепла высокого потенциала в идеальной абсорбционной холодильной установке равен удельному расходу работы в идеальной компрессионной холодильной установке. [c.111]

Пример 5.1. Рассчитать. схему и Процесс работы одноступенчатой водоаммиач-нэй абсорбционной холодильной установки для следующих условий расчетная холодо-производителъность Qo==10 00 кДж/с температура рассола на входе в испаритель 18°С, иа выходе из испарителя /н2== ==—25°С, температура охлаждающей воды на входе в а(5сорбер, конденсатор и дефлег-л атор /с2=2(1°С И на выходе из этих аппаратов /с1=ЗС °С греющей средой в генераторе является водяной пэ р при давлении =0,6 МПа и температуре in=180° , тем-гература конденсации греющего Пара k.d= ==158 С. Сх зма установки приведена на рис. 5.3. [c.123]

Как видно из рис. 5.6, при повышении температуры генерации удельный расход тепла в действительных одноступенчатых абсорбционных холодильных установках сначала сильно снижается, затем темп снижения замедляется, и, нансиец, зависимость э x=f( г) переходит в пологую кривую, близкую к горизонтальной прямой. На последнем диапазоне из-за искусственного ограничения тепловой нагрузки теплообменника резко возрастает отвод тепла из абсорбера. [c.125]

Штриховые линии относятся к идеальной установке, а сплошные — к действительной одноступенчатой абсорбционной водоаммиач-нэй установке с регенерацией тепла в теплообменнике раствора и охладителе конденсата. Зависимости э н—[(Тс) для идеальной установки построены по уравнению (5.3). При 7 = oпst и 7 н= onst и снижении температуры охлаждения удельный расход тепла в идеальной абсорбционной холодильной установке монотонно снижается с э н=оо при [c.125]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология