Концентрация в рециркуляционном поток

Технология производства стирола и оксида пропилена использует в качестве сырья доступные, производимые в больших количествах этилбензол и пропилен. Этот процесс нельзя отнести к малостадийным, поскольку он включает в себя несколько химических реакций окисление этилбензола в гидропероксид, эпоксвдирова-ние пропилена, дегидратация метилфенилкарбинола, гидрирование ацетофенона. Тем не менее, даже такая многоступенчатая структура технологии дает возможность получать целевые продукты с селективностью по оксиду пропилена 95—97 % и выходом стирола по этилбензолу до 90 %. Таким образом, рассматриваемое производство можно отнести к высокоэффективным. Более того, такая технология является ярким примером сопряженных производств, обеспечивающих одновременное получение нескольких целевых продуктов, позволяет выпускать стирол с качеством более высоким, чем при дегидрировании (с точки зрения процессов полимеризации) и заменить экологически грязное производство оксида пропилена хлоргидринным способом. В связи с многостадийным характером технологии следует выделить в ней узлы, обеспечивающие высокие конверсии за один проход — эпоксидирование, дегидратация, гидрирование, и не обладающие таким характером - получение гидропероксида этилбензола. В этом случае ограничения по конверсии этилбензола связаны с последовательным характером побочных реакций и взрывоопасностью гидропероксида при высоких концентрациях в температурных условиях (140-160 С) протекания реакции. Соответственно, рециркуляционные потоки, направленные на полное использование исходного сырья, имеют [c.321]

Во многих промышленных процессах с участием органических веществ проходят побочные реакции, в результате которых образуются нежелательные продукты. Из этого следует, что примеси и инертные вещества после превышения некоторой допустимой их концентрации необходимо удалять из рециркуляционного потока. Для исключения возможности накопления этих нежелательных веществ в системе после каждого цикла нужно отводить по крайней мере такое их количество, которое за то же время вводится в систему или образуется в результате превращения. Величина потока выводимых из системы примесей определяется на основании балансных расчетов. На рис. 1Х-62 такой поток обозначен как отходящий газ . [c.410]

Комбинированная модель [45—48] предполагает, что аппарат состоит из ряда последовательных одинаковых ячеек (секций) неполного перемешивания с рециркуляционными потоками между ними. В этом случае ступенчатое изменение концентрации на границах секций, характерное для ячеечной и рециркуляционной моделей, сочетается с плавным изменением концентрации по высоте секций (см. рис. П-З). [c.28]

Рециркуляционная модель. Основываясь на схеме потоков и распределении концентраций рециркуляционной модели (рис. 111-11), можно составить систему дифференциальных уравнений материального баланса трассера для аппарата при следующих допущениях [30, 36, 40, 94] [c.51]

Для исследования продольного перемешивания s экстракционных колоннах с отстойниками на основе рециркуляционной модели структуры потока используется [43] схема модели по рис. IV-21. Здесь рабочая часть колонны объемом Vp представляет каскад из п последовательных ячеек полного перемешивания с транзитным потоком V и рециркуляционным потоком между ячейками ш. Для учета влияния на кривые отклика отстойной зоны она представляется в виде ячейки объемом Уот со средней концентрацией трассера Сот. Между отстойной зоной и последней, л-й, ячейкой рабочей части колонны происходит массообмен за счет конвективных потоков жидкости (Ост. [c.139]

Исследования продольного перемешивания сплошной фазы при наличии встречного потока дисперсной фазы показывают, что при увеличении концентрации последней (удерживающей способности УС) уменьшается объемная скорость рециркуляционного потока сплошной фазы и. Это естественно, поскольку с увеличением УС уменьшается свободное для прохода сплошной фазы сечение отверстия статорного кольца. Средняя же линейная скорость рециркуляционного потока 1 =(в/(7с (1—УС), рассчитанная с учетом УС, остается неизменной (см. рис. У-2). [c.167]

Для определения начальных значений концентраций обобщенного легкого компонента в рециркуляционных потоках 14, —10 и [c.304]

Возможны различные варианты организации рециркуляционного потока. Так, можно возвращать на вход подсистемы поток сгущенной биомассы з. Такой прием используется в практике культивирования для вывода на стационарный (с заданной концентрацией биомассы) режим ферментации биореактора после засева. С целью более полного использования жидкостных пото- [c.23]

Рис. 3.28. Результаты расчета концентрации микроорганизмов и субстрата в трехсекционной колонне с рециркуляционным потоком вели шна распределения циркуляционного потока

Расчет профиля концентраций по уравнениям ( 1.20) — ( 1.27) или ( 1.61) — ( 1.68) практически возможен лишь с помощью ЭВМ. Как уже отмечалось, при Ре Реу 20 можно использовать уравнения ( 1.95) и ( 1.96). Возможен более простой метод расчета и в случае Ре Реу [231]. Этот метод основан на том, что структура потока с меньщей интенсивностью продольного перемешивания (большим числом Пекле) описывается ячеечной моделью, а структура второго потока — рециркуляционной моделью. Рассмотрим два возможных случая. [c.227]

Сцг — концентрация i-ro компонента в рециркуляционном потоке io — концентрация i-ro компонента в свежем сырье [c.209]

Технологические процессы, обычно применяемые для обработки осадков после фильтрования, схематично показаны на,рис. 11.44. Биопленка из промежуточных или конечных осветлителей возвращается вместе с рециркуляционным потоком в головную часть сооружения для улавливания в первичном отстойнике. Осадок из отстойников может подвергаться гравитационному уплотнению, хотя обычно это не практикуется, так как концентрация сухого вещества в среднем составляет 5%. Анаэробное сбраживание — распространенный способ стабилизации исходного осадка. Жидкий сброженный ил может использоваться Е сельском хозяйстве или высушиваться на иловых площадках, после чего его удаляют и закапывают в землю. На более крупных очистных сооружениях сырые осадки после химической обработки и обезвоживания в вакуум-фильтрах транспортируют на самосвалах и сбрасывают на свалки. [c.337]

Следует подчеркнуть, что эти расчеты проведены в предположении, что сырьевой поток на 100% состоит из вещества А, а продукт В в газовой фазе отсутствует. На практике такое положение реализуется редко вследствие либо наличия рециркуляционных потоков, содержащих примеси продукта, либо превращений в предшествующем данной грануле слое катализатора. Влияние ненулевой концентрации продукта у наружной поверхности зерна на характеристики коксообразования для последовательного механизма иллюстрирует рис. 6.11 ( о = 0,25). В этом конкретном случае имеет место близкое к однородному падение активности, не зависящее от значения модуля Тиле. Это является следствием того, что активность у наружной поверхности зерна уже не равна единице, как это было при Ьо = 0. [c.133]

Качественные показатели входных и выходных материальных потоков Xft и Xft могут иметь различный смысл в зависимости от специфики того или иного потока. Чаще всего под качеством понимается концентрация основного вещества (реагента) в потоке. В этом случае G/n (или Я ) есть множество, состоящее из одного элемента индекс g (или К) отсутствует, так что качественный показатель Хй,- (О [или Xhj (i)l в момент t представляет собой число, измеряемое в процентах или других относительных величинах. В качестве примеров можно привести концентрацию кислоты или соли в водном растворе, концентрацию реагента в рециркуляционном потоке и т. п. [c.111]

Вследствие того что струя вытекающего газа, на некотором расстоянии от устья горелки встречает препятствие в виде футеровки корпуса печи, расположенной под острым углом к струе, могут возникнуть рециркуляционные потоки продуктов горения к корню факела, которые подмешиваются к основному газовоздушному потоку. Это способствует подогреву газовоздушной смеси, но одновременно в ней происходит понижение концентрации кислорода. [c.53]

В связи с рециркуляционным процессом возникает несколько проблем регулирования. Иногда необходимо поддерживать постоянство концентрации определенного компонента в потоке, подводимом в реактор, несмотря на возможное изменение степени превращения исходных материалов в конечный продукт. Отбор продукта из сепаратора может производиться периодически. В рециркулирующем, не полностью утилизированном сырье могут содержаться инертные материалы, что вносит возмущение по составу подводимого потока. В реакторе возможно изменение скорости превращения исходных веществ в конечный продукт. При засорении сепаратора затрудняется нормальное разделение реакционной смеси. Продувка может быть периодической операцией, которая выполняется лишь при образовании в рециркуляционном потоке определенного количества инертных материалов при этом продувка производится только до тех пор, пока концентрация Сх,2 не снизится до требуемого минимального уровня. [c.318]

Действие однократно питаемого рециркуляционного каскада, состоящего из р одинаковых элементов, определяется однозначно, если известны потоки массы, состояние питания и некоторые дополнительные данные, к которым от- носятся концентрация какого-либо компонента в одной из фаз или отношение возврата. Так же как возврат является частным случаем рециркуляции, так и [c.280]

Рециркуляционная модель отражает реальную картину потока в секционированных колонных аппаратах, в каждой секции которых благодаря интенсивному перемешиванию происходит выравнивание концентрации (или температуры), а между секциями существует рециркуляция жидкости или газа (см. рис. П-З). К таким аппаратам приближаются секционированные колонны барбо-тажного типа, с механическим перемешиванием и с псевдоожи-женным слоем. [c.28]

Для рециркуляционной модели нет точного аналитического выражения С-кривой. Однако выходные концентрации трассера для системы из п ячеек идеального перемешивания, через которую проходят транзитный поток V и между ячейками которой рециркулируют потоки со, можно рассчитать по уравнению (III.48). [c.60]

Подогретый крепкий раствор выходит из теплообменника в состоянии точки 9 и направляется в генератор. По пути между теплообменником и генератором к нему с помощью рециркуляционного насо( а III подмешивается некоторое количество слабого раствора, выходящего из генератора, для увеличения плотности орошения его поверхности, Поэтому фактическое состояние раствора, поступающего в генератор (точка 15), находится где-то на линии, соединяющей на i, 1-диаграмме точки 9 и II. Однако для составления материального и теплового баланса генератора рециркуляция слабого раствора не имеет значения, потому что раствор для регенерации берется из генератора. Крепкий раствор, поступающий в генератор, выпаривается в нем. Из раствора отгоняется водяной пар при давлении Рк в состоянии точки I, который поступает из генератора в конденсатор, а полученный слабый раствор выводится из генератора в состоянии точки П. Слабый раствор после генератора разделяется на два потока один (точка 10) направляется с помощью насоса III на рециркуляцию и второй (точка 12) — через теплообменник в абсорбер. Концентрация и энтальпия слабого раствора в точках 10, 11, 12 одни и те же, поэтому на г, -диаграмме их состояние определяется одной и той же точкой. Водяной пар, поступающий из генератора, конденсируется в конденсаторе и выводится из него в виде потока воды в состоянии точки 2. [c.122]

Быстрое равномерное извлечение ила со всего днища вторичного отстойника имеет два преимущества. Время пребывания ила, осаждающегося по периферии сооружений, не больше, чем осаждающегося в центре таким образом, исключается застаивание ила и появление плавающих хлопьев в результате выделения газа. При использовании для сбора осадка механизма скребкового типа время пребывания осажденных частиц в отстойнике зависит непосредственно от их расстояния по радиусу до илового приямка. Второе преимущество заключается в том, что направление движения извлекаемого активного ила перпендикулярно днищу отстойника, а не горизонтально по отношению к центрально расположенному иловому приямку. Направленный вниз поток ила, проходя через слой уплотняемого ила, ускоряет процесс уплотнения и способствует повышению концентрации ила по сухому веществу. Это важный фактор, если принять во внимание, что рециркуляционный расход может быть довольно большим и составлять половину расхода поступающей воды. [c.296]

Если через реактор проходит жидкий или газообразный поток [реакционная камера (рис. 4.5) связана с рециркуляционным аппаратом (рис. 4.9)], то в этом случае легко рассчитать изменение концентраций между входом и выходом из реактора. [c.137]

Составить уравнения материального баланса для расчета материальных потоков ХТС синтеза аммиака (рис. 5.4), если объем входящего газа Vq, концентрация метана в аммиачно-воздушной смеси (АВС) С(- н4, степень превращения АВС в реакторе X, рециркуляционный газ имеет состав СН4, NH3 и АВС. [c.163]

Блок 0. В блоке О поток, входящий в систему (объемная скорость его 1 л/ч), смешивается с рециркуляционным потоком. Входной поток содержит как вещество А, так и вещество5, концентрации которых равны соответственно у . Выходные переменные этого блока подсчитываются с помощью уравнений [c.59]

Проведение изомеризации индивидуального алкилбензола при низкой температуре имеет значительные технологические преимущества возрастает глубина превращения в блоке изомеризации, сокращаются рециркуляционные потоки, более благоприятным становится состав алкилбензолов, поступающих на разделение. Например, концентрация п-ксилола в потоке, поступающем на кристаллизацию, равна 88%, в то время как при других процессах — только 20%. За счет этого темпер атура кристаллизаций повышается до —25 °С. Однако, как и другие жидкофазные процессы изомеризации, этот процесс не получил распространения. Он реализован лишь на одной установке, произ-водящей этилбензол, о- и п-ксилол (20, 50 и 27 тыс. т в год соответственно из 100 тыс. т ксилольной фракции). Широкому внедрению этого процесса препятствуют токсичность катализатора, его агрессивность (при попадании элаги в систему) и довольно большой расход. [c.234]

Абсорбционное отделение завода показано схематически на фиг. 11.11,/4. Для подачи рециркуляционного потока серной кислоты в кислотный абсорбер и сушильную башню и для откачки готового продукта из установки используются два погружных насоса. Они расположены в разбавительной емкости, где производится смешение серной кислоты с водой до желаемой концентрации. В первой модели этой системы, показанной на фиг. 11.11,5, величина обратного потока в абсорбер и сушильную башню задавалась с помощью вычислительных блоков PUMP и MIXER. Поток воды, предназначенной для разбавления кислоты, устанавливался равным потоку, который был измерен при производственных испытаниях технологической схемы. Это привело к очень медленному увеличению концентрации серного ангидрида в потоках модели, как показано на фиг. 11.2. [c.268]

Процессы осаждения твердой фазы в сепараторах СДС-631К-04 и НВ-600М аналогичны. Фугат по каналам направляют к неподвижному напорному диску и под действием гидродинамического напора выводится из сепаратора по трубе. Осадок, выгруженный через сопла в шламоприемник, далее выводится через тангенциально расположенный штуцер под воздействием потока воздуха, образованного вращающимся ротором. Часть осадка подается насосом по трубе в рециркуляционную камеру и через рециркуляционные трубки подводится к соплам. При этом возрастает концентрация твердой фазы в выгружаемом осадке, что позволяет увеличить диаметр отверстия сопел и уменьшить вероятность их забивки. [c.90]

Явление продольного перемешивания обычно описывается однопараметрической (диффузионной или ячеечной) или двухпараметрической моделью (рециркуляционной, часто называемой ячеечной с обратными потоками). Диффузионная модель чаще других используется для расчета процесса массопередачи в противоточных экстракционных аппаратах. Перенос вещества внутри каждой фазы из области с более высокой концентрацией в соседнюю область с более низкой концентрацией интерпретируется как процесс диффузии, для которой поток массы пропорционален гради- [c.373]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология