Скорость воспламенения воздействие давления

Гидродинамической теорией детонации предполагается следующий механизм образования мощной ударной волны при распространении пламени в трубах. Горение газа сопровождается расширением продуктов сгорания, которые воздействуют на фронт пламени, ускоряя его распростра нение. При каждом небольшом ускорении движения пламени от его фронта отходит слабая волна сжатия. При этом каждая последующая волна Сжатия движется со скоростью, превышающей скорость предыдущей, вследствие нагрева среды предыдущей волной, и поэтому она догоняет предыдущую волну. В результате на каком-то расстоянии от точки зажигания волны сливаются в одну мощную ударную волну, вызывающую детонацию смеси. Расстояние Ь от места воспламенения смеси в трубе до места возникновения детонации может служить мерой оценки склонности к детонации различных газовых смесей. В табл. 20 и 21 приведены данные изменения Ь в зависимости от химического состава смеси, начального давления и температуры смеси. [c.119]

Рейнольдса потока газов перед пламенем всегда выше критического значения, а движение потока турбулентно. В результате воздействия на фронт пламени турбулентных пульсаций поверхность горения значительно увеличивается. Таким образом, конкретным механизмом ускорения пламени, по выводам К. И. Щелкина, является турбулентное движение газа перед фронтом пламени. По мере увеличения скорости пламени увеличивается давление в ударной волне с ростом давления увеличивается температура газов, которая в конечном счете достигает температуры воспламенения газовой смеси, и фронт пламени начинает перемещаться вместе с ударной волной. [c.83]

Таким образом, Зельдович считает конкретным механизмом ускорения горения прогрессивное растягивание фронта горения. Щелкин [14] показал, что при переходе горения в детонацию число Рейнольдса потока газов перед пламенем всегда выше критического значения, а движение потока турбулентно. В результате воздействия на фронт пламени турбулентных пульсаций поверхность горения значительно увеличивается. Таким образом, конкретным механизмом ускорения пламени, по выводам Щелкина, является турбулентное движение газа перед фронтом пламени. По мере увеличения скорости пламени увеличивается давление в ударной волне с ростом давления увеличивается температура газов, которая в конечном счете достигает температуры воспламенения газовой смеси, и фронт пламени начинает перемещаться вместе с ударной волной. [c.33]

В работе [Zeeuwen,1984] представлены результаты экспериментов, в ходе которых на пути перемещения парового облака, содержащего 1 т пропана, помещались различные препятствия. В ходе экспериментов отмечалось следующее ни вертикальное препятствие, в данном случае коллекторный трубопровод, ни горизонтальное не оказали существенного воздействия на изменение уровня давления при воспламенении. Однако, после того как вертикальный ряд коллекторных трубопроводов был покрыт стальными листами, скорость пламени достигла 66 м/с, а давление - примерно 2 КПа. [c.285]

С точки зрения этого механизма удается объяснить характер изменения длины преддетонационного участка пр от пористости т. Основным фактором, определяющим образование ударной волны при поджигании ВВ на одном из концов трубы, является скорость изменения во времени давления dp/dt в зоне горения. Характер изменения dp/dt определяется поверхностью горения (удельной поверхностью пор и скоростью их конвективного воспламенения), а также зависимостью скорости горения ВВ от давления. Как отмечалось, для однородных ВВ существует оптимальная величина пористости и размера частиц, при которой длина преддетонационного участка является минимальной. Оптимальному значению пористости соответствует максимальная поверхность пор, охваченная горением. В этой связи необходимо подчеркнуть, что для мелкокристаллического тэна (см. рис. 84) наблюдается удовлетворительное соответствие в значениях пористости (т =0,3—0,5), при которой удельная поверхность пор (см. рис. 14) и скорость конвективного горения (см. рис. 61) достигают максимальной величины. При объяснении зависимости пр (т) для крупнокристаллического тэна необходимо учитывать дробление частиц под воздействием волн сжатия. [c.181]

Механизм детонационного сгорания топлив в двигателе до конца не изучен. Возникновение детонации связывают с неодинаковыми температурами в разных точках рабочей смеси. В камере сгорания двигателя энергичное окисление углеводородов и накопление активных нестабильных промежуточных продуктов начинается в конце такта сжатия в связи с резким повышением температуры. Эти процессы приобретают особенно большую скорость после воспламенения смеси и образования фронта пламени. По мере сгорания рабочей смеси температура и давление в камере сгорания быстро возрастают. Последние порции несгоревшего топлива, находящиеся в местах камеры сгорания, наиболее удаленных от свечи зажигания, подвергаются воздействию высоких температур самое длительное время. Расчети показывают, что последние порции несгоревшей смеси нагреваются до температур, превышающих температуру самовоспламенения практически всех углеводородов. При этом отсутствие самовоспламенения и детонации может быть обусловлено только тем, что период задержки самовоспламенения данной смеси превышает время сгорания последних порций смеси во фронте пламени. В противном случае в несгоревшей порции рабочей смеси могут возникнуть очаги самовоспламенения с образованием ударных волн. [c.102]

Если на обследуемом объекте или его аналогах происходили отказы, то проводят анализ соответствующей технической документации, обращая внимание при этом на следующие данные дата и время разрушения стадия технологической операции, когда произошло разрушение температура и влажность окружающей среды степень и последствия разрушения вид, назначение и размеры объекта наличие на нем заводской или монтажной маркировки срок службы к моменту разрушения состояние поврежденного объекта расстояние, на которое отброшены куски металла, и размер зоны теплового воздействия при воспламенении рабочего продукта размещение примыкающих деталей и фотодокументация места повреждения. Химический состав, термообработка и механические свойства материала конструкции технология ее сооружения, сварка, термообработка и контроль качества в процессе монтажных работ. Состав, давление, температура, скорость и влажность коррозионной среды. Величина постоянных и переменных напряжений, частота их изменения, вид напряженного состояния, ориентация главных нормальных напряжений. Планируемые условия эксплуатации и отклонения от них в процессе работы и непосредственно перед повреждением объекта, акты освидетельствований и сведения о ремонтах. При этом учитывается информация монтажной и технологической документации, обслуживающего объект персонала и информация о прежних подобных повреждениях. В процессе анализа проводят контрольную проверку каждого наблюдения относительно истории повреждения конструкции и отмечают все противоречия, так как часто именно они позволяют найти главную причину повреждения. Значи- [c.217]

В проектировании новых аккумуляторов давления на твердом топливе продолжает оставаться открытым вопрос о достоверной оценке газодинамических процессов в скважине во время эксплуатации изделия. Эти процессы состоят из воспламенения и горения заряда твердого топлива взаимодействия струи с технологическим раствором и стенкой скважины. На основе существующих теоретических и экспериментальных способов проектирования объектов реактивной техники создана математическая модель работы аккумуля-тора.(38,39) Методика учитывает условия сильного противодействия окружающей среды при работе заряда в скважине, который обеспечивает эрозионное воздействие на материал обсадной трубы двухфазного потока со сверхзвуковой скоростью. [c.92]

При наличии источника инициирования воспламенения (горящие или накаленные тела, искрение от удара и трения, тепловые проявления химических реакций и механических воздействий, электрические разряды и т.д.) аэрозоль алюминиевой пыли при концентрации выше нижнего концентрационного предела распространения пламени (НКПР) взрывается. Осевшая в помещении алюминиевая пыль может перейти во взвешенное состояние и вызвать дополнительный, более сильный взрыв. НКПР алюминиевой пыли не менее 40 г/см , температура воспламенения аэрозоля 810 К, аэрогеля 593 К. При взрыве аэровзвеси алюминиевой пыли максимальное давление взрыва достигает 0,8 МПа, максимальная скорость нарастания давления взрыва 35 МПа/с, а средняя 25 МПа/с. Минимальное взрывоопасное содержание кислорода (МВСК) в защитной азотно-кислородной среде 8,5 %. Показатели пожароопасности регламентируются ГОСТ 12.1.044-85. [c.157]

Чистый азид принадлежит к числу наиболее тяжелых по удельному весу веществ и превосходит в этом отношении даже гремучую ртуть. При продолжительном действии света, точно так же как и при продолжительном нагревании при 50°, происходит поверхностное разложение, причем поверхностные слои становятся менее чувствительными к пламени. Азид свинца (так же как и азид серебра), значительно менее чувствителен к удару и к пламени, чем гремучая ртуть его температура вспышки (см. табл. 48) на 150" выше, чем гремучей ртути. Эта инертность азида свинца по отношению к внешнему воздействию столь значительна, что его применение в некоторых случаях, например для воспламенения противоаэропланных гранат, становится затруднительным в этих случаях для того чтобы сделать азид свинца способным воспринимать начальный импульс от накола жала или от луча огня капсюля-воспламенителя, на верхний слой его напрессовывается небольшое количество гремучей ртути. С другой стороны, особое преимущество азидов состоит в том, что с увеличением давления прессования азидов, при полном отсутствии возможности так называемого мертвого Прессования, способность их к детонации увеличивается настолько, что делает их значительно более пригодными для снаряжения капсюлей снарядов с большими начальными скоростями, чем гремучую ртуть. Кроме того труднорастворимые или совершенно нерастворимые в воде азиды не ядовиты. Однако их главное преимущество заключается в общеизвестной исключительной инициирующей способности, превышаю- [c.484]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология