Рейнольдсов поток

AI — вспомогательная функция для расчета оптимальных чисел Рейнольдса потоков Н — функция вида теплоносителя и его параметров по (2.20) а—коэффициент теплоотдачи, Вт/(м -К) б — толщина труб, м е — поправка к температурному напору Г1ш — коэффициент эффективности канала с естественной шероховатостью [c.6]

Подчеркнем, что при наличии зависимости коэффициентов Ai, Дi, R от чисел Рейнольдса потоков исключить Rei из (2.18), (2.21), (2.22) не удается. В этом случае коэффициенты ai, дi определяются также и значениями Rei потоков, и как следствие этого получить аналитические зависимости No(q), E q), E(No) в явном виде нельзя. Возможна лишь табличная или г рафическая интерпретация этих зависимостей. [c.30]

Найдем сопряженные числа Рейнольдса потоков, исходя из условий сравнения. [c.31]

ГРАНИЧНЫЕ ЧИСЛА РЕЙНОЛЬДСА ПОТОКОВ. [c.34]

Отметим, что (2.35) имеет смысл лишь при выполнении неравенства Ь фЬ2, т. е. для схем с различным обтеканием потоков, для одной и той же схемы перекрестного обтекания с различной компоновкой решетки. При выполнении равенства b =b2 отношение критериев сравнения для одностороннего обтекания не зависит от чисел Рейнольдса потоков, а определяется лишь геометрией каналов сравниваемых поверхностей и значением критерия Прандтля теплоносителя, если m m.2. В этом случае зависимость отношения критериев сопоставления от Rei представляет собой горизонтальную линию и говорить о наличии граничных чисел Рейнольдса не имеет смысла. [c.35]

Отметим, что условие (2.31) зачастую не выполняется ввиду слабой зависимости отношения критериев сравнения от Re,/ и граничные числа Рейнольдса при этом отсутствуют одна поверхность оказывается эффективнее другой во всем исследуемом диапазоне значений Ren- В этом случае задача сопоставления поверхностей сводится к автономному расчету всех отношений сопряженных чисел Рейнольдса потоков Rq, Rn , Re й отношений критериев сравнения ii , Цд, при некотором значении Re,i заданной поверхности или для некоторого диапазона Re,i. При этом, естественно, возникает вопрос, существует ли связь между различными отношениями критериев сравнения и при каких допущениях эта связь может быть получена в явном виде [c.36]

При нахождении оптимального отношения чисел Рейнольдса потоков уравнение (2.52) значительно [c.46]

З.Г. ОПТИМАЛЬНОЕ ОТНОШЕНИЕ ЧИСЕЛ РЕЙНОЛЬДСА ПОТОКОВ [c.48]

Рассмотрим одностороннее обтекание поверхности теплообмена. Будем полагать, что смена теплоносителя не изменяет коэффициент 6,-, входящий в режимный ко-эффициент что позволяет исключить из рассмотрения влияние числа Рейнольдса потока. В этом случае tie=tii-Подставляя в t]i выражения для коэффициентов Ej, Hj из [c.104]

ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОПТИМИЗАЦИЯ ЧИСЕЛ РЕЙНОЛЬДСА ПОТОКОВ И ЭКВИВАЛЕНТНЫХ ДИАМЕТРОВ КАНАЛОВ [c.116]

В 2.5 было показано, что на основе рассмотренного критерия эффективности может быть найдено лишь оптимальное отношение чисел Рейнольдса потоков — Для нахождения Rei " нужно воспользоваться технико-экономическим критерием— приведенными затратами Зпр. [c.116]

По эффективности теплообмена могут быть получены следующие оптимальные относительные характеристики отношение чисел Рейнольдса потоков, относительные шаги решетки, отношение площадей фронтальных сечений, отношение длин поверхностей по ходу потока, отношение скоростей потоков и т. д. Одну абсолютную характеристику — число Рейнольдса одного из потоков — получить по критерию эффективности теплообмена нельзя. Для его нахождения необходим технико-экономический критерий — минимум приведенных годовых затрат, который определяется лишь отношением затрат на поверхность теплообмена и нагнетатель f/ n- [c.132]

В те сте рассмотрено сопоставление гладких каналов и каналов с естественной шероховатостью, которая на практике встречается при отсутствии обработки поверхности. Представленные номограммы для сопряженных чисел Рейнольдса потоков и критериев сопоставления как для односторонней, так и для двухсторонней шероховатости позволяют рассчитать относительные характеристики рассматриваемых поверхностей. Для поверхностей с искусственной шероховатостью и при наличии двухстороннего обтекания дана номограмма для нахождения границы целесообразного применения шероховатой поверхности. [c.133]

Рейнольдса потоков и эквивалентных диаметров каналов [c.151]

Оптимальные числа Рейнольдса потоков. . [c.151]

При больших числах Рейнольдса поток, набегающий на горизонтальный цилиндр, может быть описан с помощью уравнений для течения двухмерной несжимаемой среды без трения. Численные уравнения для такой системы, а также их модификации, учитывающие пограничные слои, детально описаны в работах [529, 643], и здесь они будут только вкратце обобщены. [c.300]

При увеличении критерия Рейнольдса поток преобразуется из ламинарного в турбулентный. Для аппарата стандартной конструкции этот переход осуществляется постепенно, при значениях Re от 20 до 2000. Функция мощности Ф зависит от критерия Рейнольдса при значениях Re примерно до 300 (область ВС на рис. П-1). В точке С жидкости сообщается достаточная энергия, чтобы началось образование центральной вихревой воронки. Однако отражательные перегородки эффективно противодействуют образованию воронки, и функция мощности Ф в этом случае зависит от величины критерия Рейнольдса при Re до 10 ОСЮ (область D). Уравнение (П,4) справедливо для переходной области значений критерия Рейнольдса. Полностью турбулентному потоку соответствует горизонтальный участок кривой м()Щ-пости на рис. П-1 (область DE). Здесь Ф не зависит от величины критериев Фруда и Рейнольдса. В этом случае [c.35]

Как указывалось, при возникновении кавитации кавитационный запас частично преобразуется в скоростной напор жидкости в области минимального давления, частично расходуется на гидравлические потери в подводе. Поэтому критические кавитационные запасы зависят только от кинематики потока, определяемой конструкцией насоса и режимом его работы. Они не зависят ни от барометрического давления, ни от рода и температуры жидкости, если потоки в насосе автомодельны или критерии Рейнольдса потоков не сильно отличаются. [c.240]

В присутствии частиц толщина пограничного слоя уменьшается. Поэтому вполне оправдано использование приближенного эффективного числа Рейнольдса потока, равного Z)(p/+ pds)/ . Физически это можно ассоциировать (фиг. 7.2, а) с некоторым абразивным воздействием частиц, при котором происходит уменьшение толщины пограничного слоя, что приводит к увеличению Nu. Можно считать, что на стенке [c.236]

Для пересчета рабочих характеристик центробежных насосов, применяемых при промысловом и магистральном транспорте нефти, широко используют методику М. Д. Айзенштейна. Хотя эта методика имеет некоторые недостатки [12], обусловленные допущениями, которые были приняты при ее разработке, во многих случаях она дает неплохие результаты. Методика основана на коэффициентах пересчета kQ, кн, кц и кс, которые учитывают изменение Q, Я, Г] и С. Значения коэффициентов пересчета зависят от числа Рейнольдса потока в насосе Кен и находятся из графиков, построенных по экспериментальным данным различных авторов. [c.84]

С повышением интенсивности перемешивания (частоты вращения мешалки, числа Рейнольдса потока) скорость растворения увеличивается, но вязкость раствора уменьшается [c.101]

Учитывая однозначную связь между параметром Рейнольдса потока пластовой нефти в перфорационном канале, плотностью перфорации л , геометрическими характеристиками размеров перфорационных каналов и объемным дебитом скважины, найдем ответ на поставленный в примере вопрос. [c.87]

Экспериментально установлено, что нри переходе горения в детонацию чис.по Рейнольдса потока газов перед пламенем всегда выше критического [c.103]

Проблема отложения осадков на поверхности мембран и способы снижения влияния осадков на поток через мембраны изучены в работе /5/. Исследования модуля с плоскопараллельными мембранами показали, что поверхностная скорость раствора является определяющим фактором стабильности потока через мембраны в широком интервале давлений и скоростей. Хотя это и не доказано, но влияние скорости на отложение осадков связано, возможно, с толщиной граничного слоя и способностью ионных и коллоидных веществ ди( >-фундировать от поверхностей мембран в объем раствора. Толщина граничных слоев зависит от числа Рейнольдса потока раствора, протекающего вдоль мембран. При определенной конфигурации оборудования в процессе обработки жидкости с однородными во всех точках объема свойствами толщина граничного слоя в данной точке определяется одной лишь скоростью /5,6/. [c.281]

Вычисления критерия Рейнольдса потока через насадку контакта производятся по уравнению [c.133]

Рис. 5. Зависимость наибольшей величины эффекта снижения гидродинамического сопротивления АХ/Х (в %) от числа Рейнольдса потока (Не)

Здесь предыдущее условие Uij = ai заменено двумя уравнением вида i/ij = idem и численным значением R u одного из потоков в заданной поверхности. В литературе этот способ задания условий до настоящей работы не применялся. Рассмотрим возможность его использования при аналитическом исследовании. Тогда уравнение (2.15) решается относительно Rei2 (выбор потока i для расчета произволен), т. е. находятся сопряженные числа Рейнольдса одноименных потоков. Далее по уравн ниям вида (2.14), которые предварительно приводят к относительной фор е, находят остальные характеристики U обеих поверхностей. Для придания методике универсальности (чтобы исключить из рассмотрения влияние некоторых факторов) находятся относительные характеристики не каждой поверхности в отдельности U, а отношения этих характеристик, т. е. т] 7= i/j/t/i. Такая универсальность является существенным преимуществом аналитического решения задачи, хотя нахождение сопряженных чисел Рейнольдса потоков оказывается сложным. Эту трудность можно устранить переходом от ручного счета решений (2.5) —(2.12) к расчету на ЭВМ. [c.24]

По Др,- или Ni нельзя однозначно судить о преимуществе одной поверхности перед другой. Действительно, пусть рассматриваются в качестве заданной поверхности трубный пучок, а в качестве исследуемой — сребренные трубы. При одной и той же геометрии внутреннего капала использование условий Apa = idem автоматически означает равенство сопряженных чисел Нев/ внутренних потоков. При продольном обтекании отношение чисел Re потоков для поверхности остается постоянным, поэтому сопряженные числа Ren/ внешних теплоносителей будут также равны. Для одних и тех же чисел Рейнольдса потоков интенсификация теплообмена приводит к увеличению коэффициента теплопередачи и возрастанию потерь давления со стороны внешнего потока, т. е. значения tiq и г увеличиваются. В этом случае невозмоя--но ответи7ь на вопрос, какая из поверхностей лучше. [c.26]

Ной функцией чисел Рейнольдса потоков, теплофизичесКИ свойств и т. д. [что видно из формулы (2.13), согласно которой число труб по ходу потока зависит от отношения Rbi/ ]. Поэтому введение поправок zu Ilzi в коэффициенты Г , Bi достаточно условно. Так же условно введение плотностей ргн, которые зависят от места установки нагнетателя в тепловой схеме, в коэффициент Дт Тем не менее несмотря на некоторые условности, представление сложных функций q и No в виде нескольких множителей упрощает изложение материала. [c.30]

Из рассмотрения формул следует, что выражения, стоящие справа в (2.28) и в скобках уравнений (2.29), (2.30), имеют один и тот же вид. Однако численные значения этих выражений в зависимости от условий сравнения поверхностей могут быть различны. Действительно, сопряженные числа Рейнольдса потоков удовлетворяют неравенству RqФRNaФRE, поэтому неодинаковы и значения Re,2 и Re,i одноименных потоков в сопоставляемых поверхностях. Это приводит к тому, что в различных задачах сравнения коэффициенты Л,2, Д,2 при заданном Re,i могут быть неодинаковы, а как следствие этого, условие 2/ i = idem при различных условиях сравнения не выполняется. Это условие выполняется в случае независимости коэффициентов Л 2, Д.2, Ri от Re 2 потоков для исследуемой поверхности и всегда — для одностороннего обтекания. [c.32]

Рассмотрим уравнения (2.25) — (2.30). Допустим, что для сравниваемых поверхностей влиянием термического сопротивления стенки можно пренебречь, т. е. положить Rj=0, а входящие в Са2, Сд2 коэффициенты Л,2, Д/г можно считать независимыми от Re, исследуемой поверхности. Последнее возможно лишь при выполнении следующих условий rt,2= onst, ai2= onst, что равносильно й,2= = onst. На коэффициенты Ац, Дц никаких ограничений не накладывается, так как при заданном Re,i они остаются постоянными при поиске отношения сопряженных чисел Рейнольдса потоков. При этих допущениях отношения Rq, Rn , Re могут быть получены в явном виде и согласно (2.25) —(2.27) связь между ними может быть дана соотношениями [c.36]

Теплоотдача при высоких числах Рейнольдса. Потоки газа при высоких давлениях, которые используются для увеличения тепловой э( )фективности пучков, характеризуются большими числами Рейггальдса. [c.256]

Пусть частицы взвешены в турбулентном потоке со средней концентрацией п. Турбулентные пульсации характеризуются как величиной скорости Vx, так и расстоянием X, на протяжении которого скорость пульсации претерпевает заметное изменение. В турбулентном потоке сзпцествуют крупномасштабные пульсации, ограниченные сверху линейным размером области /, например диаметром трубы, и мелкомасштабные пульсации. В крупномасштабных пульсациях заключена основная часть кршетической энергии движения. Каждой пульсатщи отвечает свое число Рейнольдса Rex = z X/v, где v — коэффициент кинематической вязкости жидкости. Для крупномасштабных пульсаций Rex 1, поэтому эти пульсации носят невязкий характер. При некотором X = Xq имеем Нех = 1- Это значит, что мелкомасштабные пульсации с X < Ао носят вязкий характер. Значение Х = //Re / где Re — число Рейнольдса потока, называется внутренним масштабом турбулентности. Одним из характерных параметров турбулентного движения является удельная диссипация энергии о, имеющая порядок U /l, где U — средняя скорость потока. Тогда [c.219]

Кузнецов и Секундов [1985]) ). Легко видеть, что в этой теории также возникают уравнения, имеющие необходимую структуру. Действительно, уравнения Рэлея или Орра — Зоммерфельда являются дифференциальными уравнениями, в которых один из коэффициентов (инкремент нарастания) находится из решения краевой задачи. Это, в частности, означает, что напряжения Рейнольдса, потоки тешш и вещества в данной точке определяются всем полем средней скорости, а не юлько градиентом средней скорости п [c.263]

Нагревательные элементы сгруппированы в две параллельные секции- Таким образом, топливо последовательно проходит 36 нагревательных элементов. Благодаря такой компоновке достигаются значительные скорости, которые должны препятствовать осаждению карбоидов и загрязнению поверхности нагрева. Принятые скорости крекинг-остатка обеспечивают сравнительно высокие коэффициенты теплоотдачи от степки к топливу. Так, например, при средней температуре его в теплообмеппике 90° (что соответствует наблюдаемым во время испытаний температурам крекинг-остатка на входе 70° и на выходе 110°) и пропускной способности теплообменника 10, 20, 30 и 40 м /час скорости крекинг-остатка составляют 0,71 1,43 2,13 и 2,85 M eK, При таких скоростях критерий Рейнольдса потока получает значения 305, 610, 915 и 1220 (критерий Прандтля Рг = 2190), коэффициент теплоотдачи соответственно равен 87, 100, 109 и 115 ккал/м час °С. [c.281]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология