Время до разрушения

Из определения Г следует, что время до разрушения равно [c.107]

Таким образом, методы прогнозирования работоспособности должны базироваться на таких критериях, которые бы учитывали временные процессы накопления повреждений в металле, а в качестве параметров надежности должны быть показатели долговечности, например, время до разрушения или число циклов до разрушения. Существующие нормативные материалы по расчету прочности не позволяют получать такие важные характеристики прочностной надежности. Например, в процессе эксплуатации труб вследствие деформационного старения происходит некоторое повышение прочностных свойств, т. е. временного сопротивления и преде 1та текучести металла. Из этого следует парадоксальный вывод о том, что с увеличением срока службы нефтепровода можно увеличивать рабочее давление, если производить оценку прочности по действующим строительным нормам и правилам. Другими словами, с увеличением срока службы нефтепровода его надежность должна увеличиваться. В действительности, наряду с увеличением прочностных свойств происходит повышение отношения предела текучести к пределу прочности Ктв и снижение пластичности, которые определяют ресурс длительной прочности при малоцикловом нагружении и действии коррозионных сред. [c.6]

Непровар относится к трещиноподобным дефектам, поэтому Ку.к. рассчитывается по формуле (6.12) Ку.к = 3,75. Следовательно, время до разрушения сосуда при данных параметрах будет равно [c.341]

Время до разрушения I (долговечность) определяется по формуле [c.342]

Мл 2500) и для площади, занимаемой одной молекулой деэмульгатора такого типа (а 100 А) и выбирая коэффициент передозировки деэмульгатора т=1,5 получим при р=900 кг/м Р=, Ъ рМ5/аЛ д = =33 г/т. Для дс=0,9 время до разрушения бронирующих оболочек в этом случае, определяемое из (4.32), равно 46 с. [c.75]

Время до разрушения, ч при напряжениях, МН/м [c.27]

Рис. 7.5. Влияние приложенного потенциала на время до разрушения напряженной холоднокатаной стали 18-8 в растворе М С12, кипящем при 130 °С [22]

Аналогичная кривая зависимости времени до растрескивания от потенциала для углеродистой стали в 35 % ЫаОН при 85— 125 °С (щелочная хрупкость) приведена на рис. 7.7. Так как потенциал коррозии равен —0,90 В, КРН не наступает в течение 200 ч и более, пока не появится растворенный О2 или другой окислитель типа РЬО, который сдвинет потенциал коррозии в максимально опасную область, около —0,71 В. В этом случае как анодная, так и катодная поляризация увеличивают время до разрушения. [c.143]

При наличии приложенного или остаточного растягивающего напряжения нержавеющие стали в некоторых средах могут подвергаться транскристаллитному растрескиванию (рис. 18.6). Сжимающие напряжения не опасны. Чем выше растягивающее напряжение, тем короче время до разрушения. Хотя при малых напряжениях время до разрушения может быть большим, практически не существует минимального напряжения, ниже которого не происходит растрескивания при достаточно длительной выдержке металла в соответствующей агрессивной среде. [c.316]

На рис. 2.27 представлены кривые долговечности, иллюстрирующие влияние начального напряжения Оо на время до разрушения образцов I. Сплошные линии на этом рисунке отвечают расчетным данным, точки-эксперименту. Характер кривых долговечностей для различных сталей одинаковый, чем больше значение параметра Оо, тем выше скорость коррозионного проникновения металла и ниже долговечность образцов. Однако, интенсивность снижения долговечности с увеличением Оо зависит от параметров кривой деформационного упрочнения и постоянной Ктв. При фиксированном Оо образцы из стали 20 разрушаются раньше, чем образцы из стали 10, имевшие меньшие значения С, т, Ктв (см.таблицу 2.2). Между тем, ресурс долговечности в пластической стадии деформации больше для стали 20. Это связано с тем, что сталь 10 имеет более высокое отношение предела текучести От к временному сопротивлению ав (для стали 10 - [c.132]

Относительное удлинение мастик изменяется с изменением температуры. С понижением температуры от+ 10 до —30° С относительное удлинение всех испытанных составов мастик уменьшается в 100 раз и более, а общее время до разрушения мастик растет. В пределах понижения температуры до —20° С мастики с минеральными наполнителями имеют большее относительное удлинение, чем чистый битум. Это объясняется, по-видимому, тем, что часть битума перешла в пленочное состояние, в котором он имеет повышенную деформационную способность по сравнению с объемным состоянием. [c.150]

Время до разрушения — долговечность, число циклов — выносливость.— Прим. ред. [c.9]

Рис. 1.4. Время до разрушения труб из ПВХ под действием внутреннего давления воды при различных значениях напряжения и температуры [13].

Можно считать установленным, что чем ниже приложенное напряжение, тем больше время до разрушения. Допустимая величина напряжений, не вызываюших сульфидного растрескивания, может составлять различную величину в зависимости от содержания сероводорода, времени воздействия, структуры и состава стали. Например, сталь под воздействием влажного газа с23мг/м сероводорода быстро подвергается сульфидному растрескиванию при величине приложенного напряжения, соответствующей 90% предела текучести, а при напряжении 20% предела текучести растрескивание не произошло через 5000 ч даже при содержании сероводорода около 1500 мг/мз. Поэтому, видимо, нельзя рассматривать предельные напряжения, при которых не происходит сульфидного растрескивания, как абсолютные значения допускаемых напряжений, которые могут быть использованы при проектировании оборудования, их следует рассматривать как сравнительные величины для сопоставления стойкости различных материалов. [c.23]

Рис. 7.7. Влияние приложенного потенциала на время до разрушения малоуглеродистой стали (0,09 % С) в 35 % NaOH при трех температурах [40]

Рис. 7.12. Время до разрушения и минимальное напряжение растрескивание стали с 0,4 % С как функц(1 я содержания водорода. Образцы наводороживались предварительной катодной поляризацией, затем отжигались при 150 °С для уменьшения содержания водорода [57]

Рис. 7.13. Влияние приложенного потенциала на время до разрушения низколегированной стали 4140, HR 46, в кипящем 3 % Na l

При потенциалах ниже —1,1 В соответствует именно водородаому растрескиванию [58]. К тому же при повышенной температуре стали разрушаются от КРН в воде быстрее, чем при комнатной при водородном растрескивании (катодная поляризация), напротив, время до разрушения снижается по мере повышения температуры. Механическая обработка высокопрочных сталей повышает устойчивость к КРН (критический потенциал становится положительнее потенциала коррозии), тогда как устойчивость к водородному растрескиванию падает. Следовательно, на практике важно иметь в виду, что тросы мостов, изготовленные из высокопрочной стали, должны пройти холодную обработку, чтобы уменьшить опасность растрескивания во влажном воздухе. Без такой обработки тросы разрушаются преждевременно несмотря на достаточный запас прочности, как это имело место в США и других странах. Более того, обезуглероженная с поверхности высокопрочная сталь (т. е. с более мягкой поверхностью) не разрушается в кипящей воде или в 3 % растворе Na l, но быстро растрескивается при катодной поляризации. Назначительное количество водорода, образованного в результате реакции железа с водой, не оказывает влияния на твердые подповерхностные слои стали. Адсорбированная вода в большей степени, чем растворенный в решетке водород, является причиной растрескивания высокопрочных сталей и, возможно, высокопрочных мартенситных и дисперсионнотвердеющих нержавеющих сталей, алюминиевых, магниевых и титановых сплавов, а также - и -латуней — все они склонны к разрушению в присутствии влаги. [c.152]

В ранних опытах было установлено, что усталостная прочность меди в вакууме на 14 % больше, чем в воздухе. Для углеродистой стали это увеличение составило лишь 5 %, а для латуни 70-30 усталостная прочность возросла на 26 % [681. Более поздние исследования [691, показали, что время до разрушения обескислороженной высокоэлектропроводной меди при давлении воздуха 1,3-10 Па в 20 раз больше, чем при атмосферном давлении, от Э( кт приписывают, главным образом, действию кислорода. Кислород незначительно влияет на зарождение трещин, но существенно повышает скорость их распространения. Контакт с воздухом также влияет на предел выносливости чистого алюминия, но в отличие от меди, пары воды влияют на алюминий и в вакууме. Золото, которое не окисляется и не хемосорбирует кислород, имеет одинаковую усталостную прочность на воздухе и в вакууме. [c.157]

По наблюдениям Маттссона [23], латунь Zn— u с 37 % Zn в 1 М. растворе ЫНз + NHJ с добавкой 0,05 М USO4 быстрее всего растрескивается при pH = 7,3. Время до разрушения несколько увеличивается при возрастании pH и значительно возрастает при уменьшении pH. Джонсон и Лея [24] сообщили [c.336]

Отказы отмечались на МГ, имеющих температуру перекачиваемого продукта 10...60° С и номинальные расчетные кольцевые растягивающие напряжения в стекке трубы 0,45.,.О,С5 от предела текучести (бт). Причем, как преаило. отсутствовала явная зависимость времени до раврушения от вели лны напряжения в стенке труби. Минимальное время до разрушении составляло около пяти лет. [c.8]

КР является довольно длительным процессом. Время до разрушения ГаВОЩЮВОДОВ составляло. . 16 Лч Т. [c.20]

Основываясь на анализе формы трещин КР. Т.Н. Вейкер и др. предложили близкую четырехстадийную модель развития растрескивания. При этом время до разрушения определяется как [c.21]

В качестве критерия растрескивания принимали падение пластичности. чаще относительное удлинение, а в ряде случаев - время до разрушения образца. Предполагалось, что интервал потенциалов, соответствующий падению пластичности, отвечает потенциалам растрескивания. Э1фект падения пластичности проявлялся при споростях [c.29]

Сложность и малоизученность рассматриваемой проблемы обусловлены тем, что она охватывает многие вопросы физико-химической механики материалов, металловедения, механики твердого деформируемого тела и разрушения, надежности и аппаратостроения. За последние годы достигнуты успехи в области механохимии металлов и прочности конструкций в агрессивных средах. В то же время работ по изучению закономерностей развития механохимической повреждаемости при изготовлении и эксплуатации оборудования оболочкового типа еще мало. Отсутствуют математические модели механохимической повреждаемости и прогнозирования работоспособности оборудования для подготовки и переработки нефти, учитывающие специфические условия службы материала, явление технологического наследования, наличие в конструктивных элементах механической неоднородности, технологических дефектов и др. В практике проектирования оборудования коррозионный фактор учитывается лишь при выборе марок сталей и допускаемых напряжений на основании экспериментальных кривых долговечностей в координатах напряжение-время до разрушения . Прибавка на компенсацию коррозии обычно /станавли-вается без учета реальных процессов взаимодействия напряженного металла и рабочих сред в процессе эксплуатации оборудования. [c.4]

Интегрируя это выражение в пределах от О до I и от Кю до К18сс, определяем долговечность (время до разрушения). Поскольку в вершине трещины концентрация упругих напряжений достаточно велика, то очевидно, даже при незначительных номинальных напряжениях в них должны возникать локальные пластические зоны. Величина последних непосредственно в вершине трещины должна быть близкой к предельным значениям независимо от величины номинального напряжения. [c.349]

Изучение эффекта стабилизации при облучении пленок светом. тампы ПРК-4 при температуре +60—(4-70) С показало, что стабилизаторы продлевают время до разрушения покрытия (нестабилизированные покрытия разрушились через 100 ч). [c.133]

Рис. 1.5. Время до разрушения труб из полиэтилена высокой плотности ПЭВП под действием внутреннего давления воды р при различных значениях напряжения и температуры [14].

Основной характеристикой, используемой в теориях накопления повреждений, является время до разрушения. Для простейших напряженных состояний (чистое растяжение — сжатие, чистое кручение п т.д.), характеризуемгях лишь одной компонентой а тепзора напряжений, предлоя ены простые аппроксимационные формулы зависимости времени до разрушения т от о (в единичном опыте а постоянно) [c.93]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология