Фронт горения

Ламинарные пламена, которые получаются при спокойном истечении газов, имеют большее распространение в аналитической практике, поэтому остановимся на их. Пламя имеет сложную структуру (рис. 3.21а). Различают три зоны внутренний конус (/), промежуточную зону (2) и внешний конус (3). Поверз ность внутреннего конуса определяется положением фронта горения. Установлено, что стабильное пламя получается при соотношении скоростей истечения газов и горения 1 (2—3). Внутренний конус полый. В-тонком слое толщиной несколько десятых-сотых миллиметра происходит неполное сгорание смеси. Химические реакции, которые протекают в этом слое, являются [c.55]

Для каждой горючей смеси существует предельная минимальная мощность импульса (искры), начиная с которой смесь воспламеняется, и возникает фронт горения. Минимальная мощность зависит от состава смеси, давления и температуры. Знание минимальной мощности импульса электрической искры, достаточной для воспламенения различных горючих смесей, позволяет классифицировать горючие смеси по воспламеняемости их электрическими разрядами и разработать меры безопасности ведения процесса (безопасные системы связи, сигнализации, автоматики и другие устройства с применением электрического тока). [c.199]

Же л то в Ю. П. О вытеснении нефти из пластов движущимся фронтом горения. В сб. Теория и практика добычи нефти . М., изд-чо Недра , 1968. [c.135]

По характеру и масштабам разрушения было установлено, что возникло нестационарное быстрое горение, перешедшее в детонацию. Скорость распространения фронта горения составила 900— 1200 м/с. Возникновению детонации способствовала турбулизация газового потока в циркуляционных линиях. [c.222]

Эффективность метода повышается, если в нагнетательную скважину вместе с воздухо.м закачивают воду, происходит влажное горение. В этом случае вода, испаряясь за фронтом горения переносит полученную теплоту в область перед фронтом горения. Происходит более экономное использование теплоты, резко снижаются теплопотери в окружающую среду, удельный расход сжатого воздуха сокращается в 2—3 раза. Влажное горение эффективно для залежей на глубине до 1800— 2000 м. [c.50]

Выбору объектов для внутрипластового горения, его широкому внедрению на том или ином месторождении должно предшествовать экспериментальное исследование на модели, максимально отражающей реальные геолого-физические условия пластовой системы. Например, на моделирующей установке ВНИИнефть типа УВГ-5000, по мнению создателей модели, можно исследовать и оценить динамику изменения температуры в различных зонах пласта эффект влияния гравитационного разделения пластовых и генерирующих флюидов на протекание процесса количество сгораемого топлива удельный расход воздуха коэффициент использования кислорода скорость перемещения фронта горения при различных темпах нагнетания рабочих агентов и т. д. [c.51]

Продукты сгорания, нагретые до высокой температуры и занимающие большой объем по сравнению с объемом, занимаемым свежим газом, движутся в сторону, противоположную движению пламени. При заполнении трубы горючей смесью, способной к детонации, фронт пламени движется в свежем газе с большей, чем при нормальном горении, скоростью, достигающей сотен метров в секунду. Продукты сгорания вследствие резкого увеличения объема и возрастающего сопротивления стенок трубы начинают двигаться вслед за фронтом горения, вызывая его искривление и увеличение поверхности и, как следствие, дальнейшее увеличение скорости горения. Возникающие при этом слабые ударные волны соединяются в одну ударную волну. [c.133]

Вид выражения скорости реакции Хг определяется механизмом и типом реакции. Так, для процессов горения и термического разложения, когда вокруг капель образуется фронт горения и в объем канала поступают лишь продукты реакции, величина > 2 равна скорости убыли массы капель, т. е. [c.77]

В случае рассмотрения второго цикла регенерации необходимо учитывать, что кинетическое уравнение (21) справедливо при равномерном распределении кокса по частице. Поскольку после второго цикла крекинга концентрация кокса в центральной и периферийной частях различна, при расчете регенерации следует исходить из концентрации кокса Сь пока горение не достигнет центральной части с концентрацией кокса Сг. Величина р при этом означает долю регенерированного объема частицы катализатора, а не степени регенерации. Во втором цикле регенерации доля регенерированного объема оказывается равной величине р, полученной после первой регенерации, так как при неизменной длительности регенерации и закоксованности периферийной зоны фронт горения успевает продвинуться на ту же величину. При этом сгорает то же количество кокса, что и при первом цикле. Концентрация остаточного кокса после второго цикла регенерации будет [c.78]

Для интенсификации горения первоначально иногда пускают кислород или обогащают им воздух. В результате образуется некоторый фронт горения. Нефть, находящаяся в пласте, нагревается, а нагнетаемый воздух вместе с образующимися при горении газами гонит нефть в эксплуатационные скважины. По промысловым данным, фронт горения перемещается со скоростью от 0,03 до 1 м сутки. [c.147]

Кинетические и диффузионные пламена. Сжигание жидких углеводородов осуществляется с обязательным предшествующим испарением и, следовательно, с образованием диффузионного пламени, которое по своему характеру может быть турбулентным и светящимся, а сжигание газообразных углеводородов может осуществляться в двух совершенно отличных друг от друга типах горелочных устройств. При сжигании с предварительным смешением в устройствах осуществляется предварительная (до воспламенения) подготовка смеси первичного воздуха с топливным газом. Степень перемешивания различна от нескольких процентов до 100 % сте-хиометрической смеси. Диффузионное горение возникает при взаимодействии струи газа с окружающей атмосферой, когда весь необходимый воздух поступает непосредственно во фронт горения пламени до перемешивания с газом. Горючие газы и кислород должны диффундировать в противоположных направлениях из зоны горения и в нее. Вполне понятно, что устойчивость такого пламени будет тем выше, чем дольше сохраняется неизменным соотношение газ—окислитель, а сжигание в нем тем полнее, чем больше в топливе легких углеводородов (в этом случае необходимое соотношение газ—воздух достигается быстрее и легче, чем при сжигании углеводородов с более сложными и тяжелыми молекулами). На практике в атмосферном воздухе по этой схеме могут сжигаться только водород и метан. Во всех других случаях, если не осуществлять предварительной подготовки, будут наблюдаться интенсивная турбулентность в пламени, шум и неполное горение с образованием углерода. [c.100]

Метилбутиловый третичный эфир (рис. 48) с октановым числом 115—135 и точкой кипения 55 °С особенно улучшает антидетонационные свойства моторного топлива в конце фронта горения. Эфир образуется при взаимодействии изобутана с метанолом при относительно низком давлении в жидкой фазе и использовании каталитического обмена кислотного иона при температурах ниже 100°С [c.230]

Нормальная работа беспламенных панельных горелок с ровным фронтом горения и излучения обеспечивается при равенстве скоростей распространения пламени и истечения газовоздушной смеси. В трубках скорость смеси больше, чем в туннелях, а в туннелях скорость не должна быть меньше скорости распространения пламени. Следовательно, по существу смесь начинает гореть только после выхода ее из трубок в туннели. Однако практически возможно резкое снижение скорости смеси в трубках вследствие засорения сопел, инжекторов, самих трубок или значительного падения давления топливного газа. Исходя из этих соображений, следует избегать больших объемов распределительных камер, чтобы при проскоке пламени в них не происходили сильные хлопки. [c.225]

В случае горения газов (паров) стефановский поток также возникает, если протекают процессы с изменением объема газовой фазы, например, в зоне (фронте) горения. [c.75]

Скорость движения фронта пламени относительно исходной смеси, направленная по нормали к поверхности фронта горения в данном месте, называется нормальной скоростью распространения пламени. Поскольку для данной смеси на единицу поверхности фронта пламени в секунду сгорает всегда одно и то же количество вещества т, то при перемещении плоского фронта нормальная скорость распространения пламени определится как и = /и/ро, где т — массовая скорость сгорания ро—плотность исходного холодного газа. При распространении пламени в трубке с радиусом Я фронт пламени вследствие движения газа искривляется, и скорость распространения фронта пламени = и Р/лЯ , где Р — поверхность фронта пламени. [c.123]

Эффективный метод повышения скорости горения - создание пористой структуры топлива. Скорость распространения фронта горения по толще такого топлива определяется скоростью проникновения горячих газов в поры топлива, которая, в свою очередь, зависит от размеров пор и давления. [c.9]

Важную роль в процессе горения пороха на забое скважины играет тепловой фактор. При сгорании 1 кг пороха выделяется 3344—5434 Дж тепловой знергии. Если принять массу заряда, сжигаемого в скважине, равной 200 кг, то тепловая энергия, передаваемая жидкости и окружающей породе, составит 837,2 кДж. Максимальная температура на фронте горения заряда может достигать 3500 °С, но за счет достаточно хорошей теплопроводности колонны, жидкости и -породы температура среды на уровне стенки скважины не превышает 350 °С. [c.15]

Горючий газ Окислитель Г, к пламени (расчетная) Скорость распространения фронта горения, см с" [c.55]

В ламинарном пламени нераспыляющей горелки различают три основные зоны внутренний и внешний конусы и тонкую высокотемпературную зону. Поверхность внутреннего конуса пламени определяется положением фронта горения газовой смеси. Для стабилизации пламени в пространстве необходимо, чтобы скорость истечения потока газов из сопла горелки и скорость распространения фронта горения газовой смесн были примерно одинаковыми. Скорость распространения фронта горения для обычно применяемых в пламенной фотометрии смесей горючих газов с воздухом составляет 0,2—0,4 м/с, а с кислородом — на порядок выше. Поэтому для обеспечения стабильного режима горения необходимо выбирать и соответствующую скорость истечения горючей смеси из сопла горелки. [c.696]

Внутрипластовый движущийся фронт горения [c.199]

Территория участка, где осуществляется обработка пласта методом внутрипластового движущегося фронта горения, должна быть снабжена предупреждающими плакатами. На скважинах должны быть указаны их категории по степени опасности выделения вредных газов и температуре нефти и газа. [c.199]

Кинетика и механизм образования ацетилена как при термическом разложении, так и при неполном горении углеводородов почти совершенно не исследованы. Обзор работ по изучению процесса образования ацетилена при термическом разложении выполнен недавно [12]. Изучение образования ацетилена в пламени [13] показало, что он образуется в очень узкой зоне пламени толщиной в несколько десятых долей миллиметра, в основном в конце фронта горения, т. е. в конце кислородной зоны. Элементарный механизм этого процесса детально неизвестен. Можно думать только, что образование ацетилена идет, как и при термическом процессе, через углеводородные радикалы. [c.116]

Образование сажи при турбулентном горении происходит в специальных печах. Природный газ или жидкое сырье (в парообразном или распыленном состоянии) и воздух подаются в печь отдельными потоками и смешиваются в печи путем турбулентной диффузии. При этом, как и при ламинарном диффузионном горении, сажа образуется в объеме углеводорода, непосредственно примыкающем к фронту горения. Поэтому при предварительном молекулярном смешении углеводородного сырья с воздухом сажа вообще не получается, а при турбулентном смешении в печи выходы и дисперсность получающейся сажи существенно зависят от условий этого смешения. [c.546]

Основным аппаратом в производстве печной сажи является печь, представляющая собой обычно горизонтальный полый цилиндр, выложенный внутри огнеупорным кирпичом. Очень часто вводы воздуха в печь устраивают тангенциально, что дает устойчивый спиралеобразный газовый поток в печи. Такой поток обеспечивает растянутый фронт горения, что способствует сажеобразованию, а также обеспечивает полный вынос сажи из печи. В печи часто устраиваются пережимы (участки с меньшим диаметром) для [c.196]

В общем случае скорость горения зависит от скорости смешения исходных компонентов в зоне прогрева и зоне реакции (для гетерогенных систем), от скорости химических реакций между компонентами, от скорости передачи тепла и активных частиц из зоны реакции к исходной системе. Нормальная скорость горения (и тем более форма фронта горения) зависит от условий течения свежей смеси и продуктов горения (особенно при горении в двигателях). [c.5]

При измерении скорости горения газовой смеси при помощи бунзеновской горелки фронт горения имеет конусообразную форму (рис. 1), и площадь его новерхности значительно [c.7]

При горении газовой смеси в трубах или сферических сосудах видимая скорость пламени (относительно стенок сосуда) не равна нормальной скорости горения, так как под влиянием расширения продуктов сгорания свежая смесь перед фронтом горения движется относительно стенок сосуда. [c.7]

Таким образом, измерение нормальной скорости горения i наиболее просто для гомогенных конденсированных систем, так как в этом случае фронт горения плоский, а исходное вещество неподвижно (в лабораторной системе координат), и поэтому u равна видимой скорости распространения пламени и (в лабораторной системе координат). [c.7]

Нужно, однако, подчеркнуть, что понятие нормальной скорости горения удается применить далеко не ко всем тинам пламен (см. ниже). В частности, для наиболее интересующего нас случая конденсированных смесей поверхность фронта горения имеет сложную нестационарную форму, и измерить ее величину не представляется возможным. Поэтому для конденсированных смесей под скоростью горения подразумевают видимую скорость перемещения всей зоны горения (в лабораторной системе координат), какова бы ни была толщина этой зоны и поверхность фронта горения. Лишь в предельном случае достаточно мелко- [c.7]

Образование фронта горения вокруг канли горючего в атмосфере окислителя происходит не мгновенно, а через некоторое время — период задержки воспламенения, который при других равных характеристиках капли и окружающей среды прямо пропорционален квадрату радиуса капли [34] [c.72]

Выжиг кокса в слое катализатора сопровождается формированием и перемещением по длине слоя температурных и концентращюнных волн. В качестве примера на рис. 4.6 показан характер регенеращ1И закоксованного слоя катализатора для следующего набора определяющих параметров х = 1,2% (об.), = 5% (масс.), з = 3,4 мм, время контакта (отношение объема реактора к объемной скорости подачи газового потока) Хк = 14 с (взяты из работы [162]), Tq = 480 °С. Как видно, в процессе выжига происходит формирование в слое катализатора характерного температурного профиля, который в дальнейшем перемещается в направлении движения газового потока. Качественно аналогичный результат получен и авторами работы [162]. Однако для данных условий не было обнаружено существование стационарного (перемещающегося без изменения температурного градиента) фронта горения в течение длительного времени. Это связано с тем, что в расчетах учтена осевая теплопроводность по слою катализатора, способствующая разукрупнению крутых температурных градиентов. Одновременно с движением температурного фронта происходит характерное изменение распределения по длине слоя средней относительной закоксованности. При этом в лобовом участке слоя из-за сравнительно низких температур скорость удаления кокса меньше, чем на последующих участках. Интересен следующий результат чем больше объемная скорость подачи (меньше время контакта), тем относительно больше кокса остается невыгоревшим [c.86]

При регенерации неподвижного слоя катализатора важно вьщержи-вать такие условия, чтобы максимальная температура в зоне горения не превышала значения, при котором дезактивируется катализатор. Обычно выдается следующая рекомендация для исключения перегревов в слое [75, 145, 149, 161] выбрать небольшую начальную концентрацию кислорода и по мере формирования фронта горения постепенно ее повышать. С другой стороны, как видно из рис. 4.7, разогревы в слое сильно чувствительны при невысокой начальной концентрации кислорода к входной температуре. Поэтому при условии образования фронта горения вьп-одным является снижение температуры газа на входе в регенератор [162]. Это позволяет уменьшить энергетические затраты на подогрев регенерационного газа и увеличить содержание в нем кислорода. Последнее обстоятельство позволит снизить расход регенерационного газа и уменьшить затраты на его циркуляцию. [c.87]

Киселев О. В., Матрос Ю. Ш. Распространение фронта горения газовой смеси в зернистом слое катализатора//Физика горения и взрыва.— 19ВД, № 2.— С. 25—30. [c.123]

На поверхности некоторых катализаторов после работы откладываются органические вещества, так что исследователь должен быть готов к появлению настоящего фронта горения, проходящего через слой катализатора. Если такой фронт действительно образуется, то практически невозможно удержать температуру ниже 250°С и даже ниже 400-500°С. Такой фронт горения окисляет никель настолько, что катат13атор становится неактивным без предварительного восстановления, и даже и после восстановления его активность обычно резко снижается под воздействием высокой температуры горения. [c.204]

При отсутствии осадительной поверхности образовавшиеся сажевые частицы при прохождении через фронт горения сгорают (рис. IX. 16). Поэтому свободное диффузионное (без осадительной поверхности) пламя природного газа совсем не выделяет сажи. Только пламя жидких, особенно ароматических, углеводородов дает некоторое количество сажи и без осадительной поверхности. В этом случае говорят, что пламя коптитл. [c.546]

Для гомогенных конденсированных систем чаще всего измеряется скорость горения цилиндрических зарядов, горящих с торца, причем фронт горения полагается плоским (опыт показывает, что в большинстве случаев при налични надлежащей оболочки это допущение справедливо, и искажения наблюдаются лишь на краях заряда). К тому же для твердых веществ (и достаточно вязких жидких веществ) исходное (твердое или жидкое) вещество неподвижно во время горения. Поэтому в данном случае нормальная скорость горения просто равна видимой скорости пламени (в лабораторной системе координат) и постоянна в различных точках заряда. [c.6]

Примерно так же обстоит дело при измерении скорости горения газовой смеси на плоской горелке, с той лишь разницей, что в этом случае фронт горения неподвижен, а свежая смесь движется со скоростью V где У—объемный расход газа через горелку, см 1сек 8 — площадь проходного сечения го- [c.6]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология