Технологические фракции

Расчет барической зависимости удельного объема технологической фракции самотлорской нефти [c.82]

При составлении математического описания сложных процессов нефтепереработки обычно осуществляют деление продуктов на технологические фракции, различающиеся температурами кипения и таким образом прослеживают в основном лишь за одной стадией процесса -собственно крекингом, т.е. за разрывом связей С-С. [c.81]

Для уточнения коэффициента растворимости парафинов, выделенных из обычных технологических фракций, были проведены дополнительные исследования по методике, предусмотренной ГОСТ 9090—59. Температура охлаждения была принята —32 X. Исследования показали (рис. 5), что найденное значение содержания масла в парафине находится в прямолинейной зависимости от кратности разбавления. Такая зависимость показывает возможность определения коэффициента растворимости, который будет соответствовать разности между содержанием масла, определенным при увеличении кратности разбавления на 10 1. [c.351]

Таблица 2. Фазовые изменения парафинов и церезинов, полученных из рафинатов технологических фракций сернистых нефтей

Эти данные указывают на связь между строением углеводородов масляных фракций различных нефтей и температурой кипения одинаковых технологических фракций. [c.66]

Как видно из Жданных табл. 44, разница в температурах кипения одних и тех же технологических фракций для разных нефтей весьма значительна. Наибольший выход машинных и цилиндровых дестиллатов дают тяжелые нефти. [c.66]

Приведенные характеристаки температур кипения одинаковых технологических фракций являются следствием их углеводородного состава. [c.52]

Пример расчета рекомендуемым методом демонстрируется табл. У1.1.2, содерж 1шей результаты расчета изотермы 473,15 К дпя рассмотренной выше технологической фракции самотлорской нефти это самая высокотемпературная из изученных в /72/ изотерм. Опорные значения, использованные для расчета, заключены в скобки. Можно видеть, что расчет обеспечивает удовпетворителшую точность. В /125/ можно познакомиться с применением подобных расчетов дпя плотности газоконденсатов. [c.82]

Ю-градусньж/ фракций определялись как средние арифме тиче-ские начала и конца кипения,-широких технологических фракций, целевых топлив находились по кривым их разгонок /ИТК/ как температуры выкипания 50 /по объему/. Оценка точности методики проведена по результатам сравнения рассчита 5ых значений коэффициента теплопроводности нефтей и нефтепродуктов.с энспериментальными для --300 образцов. Основные результаты проверки методики расчета Л при атмосферном давлении даны в табл.1. Ошибки вычисления влияния давления на теплопроводность не превышают 3,5% при средней 0,5%. [c.59]

В связи с изложенным следует рассмотреть существующие противоречия по вопросу о носителях вязкости масляных фракций. Если мы обратимся к дан ным, полученным Вильсоном, Дэнексом и др., то следует прежде всего обратить внимание на то обстоятельство, что так называемые ароматические углеводороды, на характеристике которых указанные исследователи делали заключения о носителях вязкости, выделялись ими из масляных фракций при помЬщи селективных растворителей. Как показали исследования, селективные растворители, при соответствующих температурных условиях, способны извлекать из масел в, первую очередь полициклические-углеводороды с короткими боковыми цепями. Иными словами, селективные растворители извлекают из данной технологической фракции углеводороды, обладающие наиболее высокими значениями вязкости и низким значением индекса вязкости. Эти углеводороды могут быть ароматического, нафтенового ряда, а также нафтеново-ароматические уг-.теводороды. После этого в масле в качестве основной массы углеводородов остаются нафтеновые, ароматические и нафтеново-ароматические с длинными боковыми парафиновыми цепями.. [c.122]

При расчете по уравнению (67) вязкости узких (lO-50-градусных) прямогонных фракций, выкипающих до 400°С, расхоадения мевду расчетными и экспериментальными значениями вязкости, по данным [29J, составляют до I сСт для 86I случаев расчета и выше I сСт - для 14 . Уравнения (68) и (70) для расчета вязкости технологических фракций са-мотлсрской нефти дают расхождения с опытными данными до 50% средние ошибки расчета динамической вязкости по уравнениям (71) и (72) соответственно равны 1,5 и 1 . [c.22]

Температуры начала фазовых переходов, определенные экспериментально по кривым охлаждения, довольно хорошо согласуются с температ)фами, высчитанными по приведенному выше уравнению. Это указывает на пригодность установленной зависимости не только для парафинов узкого фракционного состава, но и для парафинов из обычных технологических фракций, выкипающих в более широких пределах — от 50 до 100 °С. [c.361]

Приведенные в табл. 36 данные показывают, что спектр типов нефтей, встречающихся в платформенных областях, довольно широк — наряду с легкими, конденсатного характера разностями известен целый ряд нефтей различного удельного веса и фракционного состава вплоть до тяжелых, лишенных низкокипящих фракций. Несомненным следует считать наличие разных, структурных типов, т. е. нефтей различного углеводородного состава, на что указывает отсутствие гармонии между удельным весом и фракционным составом нефтей, а также широкие колебания в значении удельных весов технологических фракций. По-видимому, имеются различия и по степени осерненности, поскольку в литературе встречаются указания, что некоторые нефти отличаются приятным запахом, в то время как другие являются зловонными, надо полагать, за счет присутствия сернистых соединений, а может быть, только сероводорода (в этом случае повышенное содержание серы не обязательно, но также вероятно). [c.195]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология