Расширение соответствие температурных коэффициентов

Металлические волокна изготавливают из различных металлов и сплавов (меди, алюминия, стали и др.). Диаметр волокон колеблется от 0,01 до 0.2 мм, а длина —от 6 до 25 мм. Свойства их близки к свойствам соответствующих металлов, но могут изменяться посредством варьирования условий получения волокон или их дополнительной обработки. Для выбора оптимальных свойств следует учитывать условия эксплуатации изделий. Металлонаполненные пластики заменяют цветные и драгоценные металлы при изготовлении изделий с высокой теплопроводностью и низким температурным коэффициентом линейного и объемного расширения. Они применяются в производстве магнитных лент, экранов, сопротивлений и т. д. [c.357]

Простая корреляционная номограмма для решения уравнений (6) и (7) представлена на рис. 4. Значения С на номограмме не показаны, но приведены названия различных каучуков, непосредственно заменяющие соответствующие температурные коэффициенты вулканизации. (Прямая логарифмическая шкала может заменить их для расширения области применения номограммы.) [c.83]

При использовании резистивного нагревателя на основе стеклоуглерода для нагрева жидких сред важным является выбор защитного покрытия для резистивного элемента. Основным требованием, предъявляемым Для защитного покрытия, является соответствие температурного коэффициента расширения защитного покрытия температурному коэффициенту расширения резистивного материала — стеклоуглерода во всем рабочем интервале температур. Резистивные нагреватели на основе стеклоуглерода разработаны авторами на кафедре электротехнических материалов МЭИ, [c.168]

Что касается изложенной релаксационной концепции, рационально объясняющей видимость перехода второго рода при его действительном отсутствии, то она позволяет с удобством использовать изменение физических свойств при стекловании для прямого измерения Гс- При этом принято считать, что температура структурного стеклования есть температура, при которой физические свойства вещества изменяются в аномальном интервале наиболее резко. На кривых свойство — температура (см. рис. П. 6) Тс приблизительно соответствует точке перелома. На кривых температурных коэффициентов (см. рис. П. 7), образующих в области стеклования перегиб, температура стеклования соответствует точке перегиба. При таком определении температура стеклования Гс в принципе не зависит от чувствительности прибора и точности измерения физических свойств. Часто Гс определяется как точка пересечения экстраполированных зависимостей, наблюдаемых вне области стеклования (см. рис. П. 6). Предпочтение отдается тем свойствам, температурные зависимости которых в структурно-жидком и стеклообразном состоянии мало отличаются от линейных. В связи с этим наиболее распространенным методом определения температуры структурного стеклования (или размягчения) является метод теплового линейного расширения Температура стеклования (размягчения) определяется пересечением прямолинейных участков кривой расширения (рис. П. 8). [c.91]

При застывании металлических сплавов очень часто образуются твердые растворы. Свойства твердых растворов с изменением их состава изменяются непрерывно, но характер зависимости свойств от состава может быть различным. Так, например, в сплавах золота и серебра коэффициент теплового расширения р между 17° и 144° и удельный объем при 15° 15 изменяются линейно. Прямая соединяет значения соответствующих констант каждого из компонентов, отложенных по соответствующим осям диаграммы рис. 64. Зависимости остальных свойств сплава от его состава, приведенные на этом рисунке, описываются плавными кривыми линиями, проходящими через максимум или минимум, например, модуль упругости Е, модуль твердости Н, удельная электропроводность X, термоэлектродвижущая сила в паре со свинцом е, температурный коэффициент электрического сопротивления от 0° до 100° С Оо-юо- Вид этих кривых характерен для твердых растворов металлов. [c.236]

В заверщение следует указать и другие дополнительные эффекты, учитываемые различными авторами, при сохранении общей схемы процесса, описанной в 2.2. Теплота, отводимая от стенки, затрачивается не только на испарение жидкости, но и на перегрев пара в зазоре под сфероидом этот эффект учитывается относительно просто [1.1, 2.4, 2.7] увеличением теплоты парообразования на величину Срп(Гс—7 )/2. Для мелких капель, взвешенных в сфероидальном состоянии над нагретой поверхностью в виде сферы, рассматривалось ламинарное течение пара в зазоре сложной формы между нижней полусферой капли и плоской стенкой [2.26] это приводит к необходимости применения численного метода, что ограничивает практическую ценность результатов. В этой же работе [2.26] рассматривалось излучение от стенки как на верхнюю, так и на нижнюю половину сферической капли. Результаты ка чественно согласуются с полученными в данном параграфе лучистый поток составляет примерно 60% лри температуре стенки 7 с=500°С и примерно-30% при температуре стенки Гс=280°С. Исследования скорости испарения капель различных размеров- были проведены в [2.24, 2.25]. Численным методом была рассчитана форма капли, зависящая от ее объема, и получены выражения для средней толщины капли и площади основания, представляющего собой поверхность теплообмена. Толщина (высота) капли связана с объемом зависимостью, аппроксимированной ломаной линией с тремя прямолинейными участками, соответствующими каплям трех классов малым, большим и расширенным. Для каждого класса капель получено выражение для коэффициента теплоотдачи, соответствующего температурному напору АТ—Тс—Т, и переносу теплоты в паровом зазоре теплопроводностью. Малыми каплями по [2.24] считаются капли, объем которых удовлетворяет условию [c.75]

Следует отметить, что температурный коэффициент линейного расширения АТМ-1 существенно зависит от температуры (рис. 106), в особенности при нагреве выше 100°С. До этой температуры коэффициент линейного расширения возрастает в 2-2,5 раза пропорционально температуре. Резкий рост (в 15-16 раз) наблюдается выше 120—130 °С с максимумом при 170°С. Увеличение коэффициента линейного расширения с температурой испытания объясняется различием в величинах этого показателя для графита наполнителя и смолы. Выше 130 °С облегчаются пластические деформации смолы, благодаря чему снимаются внутренние напряжения, и расширение происходит с коэффициентом, соответствующим таковому для смолы. Следовательно, выше 130°С происходят значительные изменения в структуре АТМ-1 и его применение выше такой температуры должно быть ограничено. [c.262]

Диоксан имеет почти такой же температурный коэффициент расширения, как и уксусная кислота. При расчетах поэтому также необходимо вводить соответствующую температурную поправку (см. ниже). [c.158]

При исследованиях термоупругих напряжений с применением нагрева или охлаждения необходимо модели выполнять из материалов с теми же соотношениями произведений температурного коэффициента линейного расширения и модуля упругости, какие имеют материалы соответствующих частей натурной конструкции. [c.311]

Температурный коэффициент объемного расширения р определяется в соответствии с уравнением рх,= = рг (1 + рА ), где рх — плотность холодной жидкости рг—плотность нагретой жидкости — разность температуры между двумя областями жидкости. Его вклад в подъемную силу при теплообмене с естественной конвекцией может быть оценен из уравнения [c.54]

В ряде уплотнений большую роль играет температурный коэффициент расширения стекла и металла некоторые металлические проволоки могут быть непосредственно впаяны в стекло с соответствующим коэффициентом расширения. Например, платиновая проволока может быть впаяна в натриевое стекло или, если она достаточно тонка [433], в боросиликатное вольфрам также может быть впаян в боросиликатное стекло. [c.147]

Как следует из формул (101) и (125), все изменения в структуре полимера, приводящие к изменению плотности, влияют на значение диэлектрической проницаемости. У политетрафторэтилена, сополимеров тетрафторэтилена с гексафторпропиленом и полистирола диэлектрическая проницаемость с повышением температуры уменьшается (рис. 85). Это находится в соответствии с уменьшением плотности полимера при нагревании. Температурный коэффициент диэлектрической проницаемости у неполярных полимеров с в = = 2 -+ 2,5 примерно равен удвоенному коэффициенту линейного расширения. У политетрафторэтилена в интервале температур 291—295 К наблюдается скачкообразное уменьшение диэлектрической проницаемости, которое тем больше, чем выше степень кристалличности. Это связано с переходом из кристаллической модификации с большей плотностью в кристаллическую модификацию с меньшей плотностью. У сополимеров тетрафторэтилена с гексафторпропиленом скачка диэлектрической проницаемости при 293 К нет, но чем выше содержание гексафторпропилена, тем больше коэффициент линейного расширения и соответственно температурный коэффициент диэлектрической проницаемости. Изломы ца температурных зависимостях диэлектрической проницаемости связаны с изменением коэффициента расширения в области структурных переходов. [c.127]

Как следует из формулы (109), все изменения в структуре полимера, приводящие к изменению плотности, влияют на значение диэлектрической проницаемости. У политетрафторэтилена, сополимеров тетрафторэтилена с гексафторпропиленом и полистирола диэлектрическая проницаемость с повышением температуры уменьшается (рис. 33). Это находится в соответствии с уменьщением плотности полимера при нагревании. Температурный коэффициент диэлектрической проницаемости и неполярных полимеров с е = 2ч-2,5 примерно равен удвоенному коэффициенту линейного расширения. Изломы на температурных зависимостях диэлектрической проницаемости связаны с изменением коэффициента расширения в области структурных переходов. [c.82]

К основным факторам, определяющим работу тензодатчиков при различных температурах, относятся коэффициент линейного расширения металла а , температурный коэффициент сопротивления проволоки и коэффициент линейного расширения проволоки а . Для выделения влияния отдельных параметров проведена обработка экспериментальных кривых. К значениям опытных точек кривых (см. фиг. 6) прибавлены значения линейного изменения металла при соответствующих температурах. Таким способом на фиг. 8 получена кривая / для датчиков из неотожженного константана и кривая 2 для датчиков из отожженного константана для области минусовых температур. В обоих случаях можно наблюдать практическое совпадение значений для датчиков, наклеенных на разные металлы. Это означает, что именно различное удлинение металлов определяет разницу в изменениях сопротивления датчиков. [c.129]

При использовании твердых, мало- или неэластичных покрытий следует учитывать разницу в температурных коэффициентах линейного расширения покрытия и подложки и, если она велика, необходимо применять подслой, например полиизобутилен при футеровке силикатными материалами, или подбирать соответствующие грунты, способные уме.аьш ить возникающие напряжения. [c.75]

В соответствии с ГОСТ 3900-85, результаты измерений плотности приводят к температуре 20 °С с использованием таблиц (Приложение 1 к стандарту). В соответствии с ASTM D 1298, результаты измерений плотности приводят к температуре 15 °С с использованием международных таблиц стандартных справочных данных. Поправка к показаниям, отсчитанным по ареометру при некоторой температуре, отличной от нормальной, подсчитывается на основании табличных данных о коэффициенте расширения жидкости. Если таких данных нет, проводится научно-исследовательская работа по экспериментальному определению температурных коэффициентов расширения жидкости. Поправка на изменение объема стекла ареометра равна +Р (г- iij pr. где Р - коэффициент объемного расширения стекла, t - нормальная температура жидкости, t -температура жидкости, -плотность жидкости. [c.243]

Зто рассуждение автора не имеет особого смысла, так как точность определения плотности по существу при таком пересчете не изменится, не говоря уже о том, что температурный коэффициент расширения воды значительно меньше соответствующего коэффициента большинства известных жидкостей. (Прим. ред.) [c.325]

Температурное расширение и степень усадки находятся Б соответствии с физическими представлениями (см. гл. 15). Они могут быть также подсчитаны по данным физических характеристик. Например, полоска фольги, покрытая с одной стороны слоем отвержденной эпоксидной смолы, будет прогибаться при периоди- еских изменениях температуры в соответствии с температурными коэффициентами расширения, которые могут быть рассчитаны на основании величины прогиба [Л. 4-102]. [c.54]

Следует отметить, что снижение скоростей теплового расширения в смоле не ведет к образованию отливок, свободных от напряжений, даже когда температурный коэффициент расширения соответствует температурному коэффициенту расширения включения. На внутренних п0верх 10стях наполнителя смолы будут развиваться микроскопические напряжения. [c.181]

Крелшийорганические жидкости неполярны, они характеризуются хорошими электрическими свойствами и незначительной зависимостью их от температуры. Величина диэлектрической проницаемости этих жидкостей колеблется в пределах 2,0—2,8 в зависимости от их молекулярного веса, увеличиваясь с ростом длины молекулы. При повышении температуры е плавно снижается, при этом температурный коэффициент е соответствует температурному коэффициенту расширения жидкостей, что характерно для неполярных веществ. [c.268]

На рис. 75 представлено изменение температурного коэффициента линейного расширения (а) графита марки ГМЗ, взятого как основа при термомеханической обработке. При этом, изменяя степень деформации заготовок, изменяли плотность графита. На графите видно, что с ростом плотности в направлении, параллельном приложенной нагрузке растет, а в перпендикулярном - снижается, стремясь в обоих случаях к величинам, соответствующим квазимонокристаллу. Анизотропия а растет, в то же время величина коэффициента объемного расширения изменяется слабо, поскольку он мало зависит от плотности, т.е. под действием нагрузки в основном происходит перераспределение а между основными направлениями. [c.191]

Интенсивная перестройка структуры при графитации выше 2200 °С сопровождается соответствующим изменением макросвойств резким ростом теплопроводности и снижением а, микротвердости, а также резким падением пределов прочности на изгиб и сжатие (рис. 91). При этом отмечается различие в поведении образцов УС и УСБ, а у последних - различие между образцами, термообработанными в различных средах. Так, температурный коэффициент линейного расширения (а) и предел прочности на изгиб "вакуумных" образцов изменились сильнее, чем. у образцов УСБ, термообработанных в аргоне. У образцов неграфитирующегося опытного материала УС в интервале 1400-2600 °С а не изменился вообще, а прочность снизилась незначительно (см.рИс.91). Отношение пределов прочности на сжатие и изгиб, равное 2,2 для исходного УСБ и характерное для хрупких материалов, в результате термообработки снижается и при 3000 С достигает величины 0,8. Последнее свойственно уже для металлов. Величина упругой деформации (е = о / ) после термообработки выше 1800 °С падает примерно в 30 раз (рис. 92). Модуль упругости образцов из углеситйлла УСБ практически не из- [c.231]

Такая зависимость в виде ломаной прямой характерна для многих полимеров вблизи температуры стеклования. При температурах, лежащих ниже температуры стеклования, эта зависимость более пологая, чем в интервале температур вьппе точки стеклования. Таким образом, при условии Т < температурный коэффициент объемного расширения (который представляет собой тангенс угла наклона дилатометрической зависимости) ниже, чем при условии Т>Т В первом сл чае температурный коэффициент объемного расширения ошзначается о , а во втором - В соответствии с этим 5 дельный объем полимерного тела может быть подсчитан по уравнениям [c.74]

При выполнении расчета свойства материала оболочки (модуль упругости Е, температурный коэффициент линейного расширения а, коэффициент Пуассона р, и предельные напряжения определяются в соответствии с разд. 6.3, 3.1 и 3.2 так же, как это было сделано в предыдущем примере. Числовые данные здесь не приводятся, поскольку в приведенном ниже примере расчета принимается, что величина является постоянной и расчет верхней и Ю1жней оценок ведется в общем виде без использования конкретных числовых значений. Измене-Ю1Я в методике расчета при численном задании переменной величины указываются в конце каждого этапа расчета. [c.363]

В системах как с открытым, так и с закрытым максимумом на кривых свойств затвердевших сплавов можно ожидать сингулярные точки при составе дальтонида. В ряде систем это и было найдено для твердости, электропроводности и ее температурного коэффициента, плотности, коэффициента теплового расширения, термоэлектродвижущей силы и ее температурного коэффициента, теплопроводности, давления истечения. Как показал Погодин [2], это как раз такие свойства, изотермы которых для металлических сплавов, представляющих собой механические смеси, при соответствующем способе выран ения концентраций прямолинейны, и, следовательно, их отклонения от прямолинейности при том же способе выражения состава можно связывать с химическим взаимодействием, конечно, при соблюдении определенных условий эксперимента. На рис. XI.5 приведены кривые некоторых из указанных свойств для системы Mg—Ag. [c.137]

Метод температурных коэффициентов очень плох, когда речь идет об определении малых изменений энтальпии при комплексообразованни. Значение АЯ= 10 ккал1молъ соответствует (lg 7 lg ) 0,25 для Т — 10° в области температур, близких к комнатной. Точность значений lg К колеблется от 0,02 в лучших работах до 0,1 (или еще хуже). Дополнительные ошибки возникают, например, при использовании заводских температурных поправок для рН-метров или при предположении, что коэффициенты экстинкции не зависят от температуры. Поэтому точность значений АН колеблется от 0,4 до 2 ккал/молъ, а значений А — от примерно 1 до 6 энтр. ед. Путем расширения температурного интервала (Г —Т) можно выиграть сравнительно мало из-за колебаний АН. Значения АН и А8 с нижним пределом точности едва ли достойны подробного анализа, однако значения с высшей степенью точности могут быть несколько более полезны. [c.28]

Относительная погрешность значений v, Vg и ig (удельный объем аморфного полимера в стеклообразном состоянии) находится в пределах 0,1—0,3 %. Очевидно, погрешность значений Va, которые находятся экстраполяцией кривой температурной зависимости удельного объема расплава полимера до 295 К, будет возрастать симбатно ширине температурного интервала от Тт До 295 К. Значения температурных коэффициентов удельных объемов v, Va, V и v получены в предположении линейной зависимости соответствующих удельных объемов от температуры. Значения dvJdT не приводятся вследствие анизотропии теплового расширения кристаллических решеток полимеров, которая видна из различия значений коэффициентов линейного термического расширения для различных параметров элементарной ячейки (табл. 2.2). [c.123]

Сочленение оптических деталей с другими материалами (стекло, металлы, керамика) вызывает необходимость хорошего соответствия их коэффициентов линейного расширения. При изготовлении массивных оптических изделий, когда возможен температурный градиент между различными участками, во избегкание раскалывания желательны малые значения коэффициентов линейного расширения. Наиболее удовлетворительными являются материалы с малой теплоемкостью [c.7]

При температуре стеклования Тс происходит скачкообразное изменение температурного коэффициента линейного расширения. Значения аир изменяются при Тс в 5—6 раз и по порядку величины приближаются к соответствующим значениям для других материалов. На рис. 8.15 представлена типичная за висимость линейных размеров от температуры для наполненной резины на основе НК. В табл. 8.2 приведены значения а выше (oi) и ниже (ог) Тс для ряда каучуков по данным Г. М. Бартенева и М. В. Воеводской [89]. Было показано, что при сравнительно небольшом содержании наполнителя а может быть рассчитана на основании правила аддитивности из данных для чистого каучука и наполнителя [87, 89]. [c.336]

Преимущества сложных эфиров двухосновных кислот и фторспиртов перед соответствующими нефтяными маслами заключаются в повышенной стойкости к окислению при высокой температуре и меньшей воспламеняемости. Эти качества фторсодержащих эфиров сочетаются с приблизительно одинаковой, по сравнению с нефтяньши маслами, смазывающей способностью. Существенный недостаток— относительно большой температурный коэффициент вязкости — не препятствует расширению их использования как смазочных материалов и гидравлических жидкостей, работающих при высокой температуре, например на морских судах и особенно па подводных лодках. Применение фторсодержащих смазок па подводных лодках связано с еще одним интересным свойством масляные пятна на поверхности моря могут выдать присутствие подводной лодки, особенно при наблюдении с воздуха в связи с этим подводному флоту нужны материалы, не образующие на воде масляных пятен. Исследовательская лаборатория морского флота США предложила использовать в качестве таких материалов эфиры двухосновных кислот [c.171]

Отрицательный температурный коэффициент расширения служит в литературе доказательством того, что в волокнах содержится компонент с морфологией, соответствующей системе выпрямленных цепей [80], упакованных в виде плоского зигзага в орторомбической единичной ячейке. Сжатие вдоль оси цепи на —12-10 1/°С соответствует среднему ее закручиванию на 2° вследствие ограниченного поворота от транс- к гош-форме. Изменение величины ац с температурой экструзии (см. рис. 11.18) коррелирует с температурной нестабильностью, связанной с анизотропией поверхностной свободной энергии кристаллитов в сверхориентированных кристаллических волокнах, а также с другими причинами понижения температуры плавления [83]. [c.82]

Достоинства металлических прокладок достаточная герметичность соединения при высоких давлениях и температурах среды, коэффициент температурного расширения близок к коэффициенту температурного расширения материала фланца и шпилек или болтов, они могут быть использованы несколько раз после соответствующего ремонта. К недостаткам следует отнести необходи- [c.193]

На работоспособности с.мазочных покрытий любого типа сильно сказывается твердость базового металла и сила адгезии или связи покрытия с его поверхностью. Для покрытий па основе керамических связующих чрезвычайно важное значение приобретает соответствие. между коэффициентами расширения металла и керамического связуюшего. Это объясняется широ-iaiM температурным диапазоном работы таких покрытий и больупсй жест1состью керамической пленки по сравнению с по- [c.248]

К керамическим материалам предъявляют следующие основные требования непоглощаемость влаги, малая величина диэлектрических потерь, соответствие относительных температурных коэффициентов линейного расширения изделий из керамики и спаиваемых с ними металлов и сплавов, высокая механическая прочность. [c.28]

Бэгли и Лонг [19] предположили, что величина температурного коэффициента диффузии Ео обусловлена как ростом скорости диффузии при постоянном объеме, так и ростом скорости диффузии вследствие термического расширения среды. При этом принималось, что для полимеров главный фактор—термическое расширение. Так как температурный коэффициент объемного расширения меньше при температурах ниже Тд, низкий температурный коэффициент диффузии при Т <Тд соответствует малому температурному коэффициенту расширения полимера. [c.285]