Молярный поток

Соотношения для диффузионных потоков усложняются, если в системе протекают физические или химические процессы с изменением объема в газовой фазе. Появляется дополнительный молярный поток — стефановский поток (впервые введенный Стефаном при рассмотрении диффузионного испарения жидкости в газовую среду). [c.74]

Провести материальный расчет процесса для условий начальный молярный поток пропилена равен 100 кмоль/ч, начальное молярное соотношение С,Н, С,Н, = 1 10, выходы изопропилбензола и димера пропилена составляют соответственно 0,95 и 0,02 при степени конверсии пропилена 100 %. Определить энтальпию процесса. [c.199]

Провести материальный расчет процесса для условий начальный молярный поток пропилена равен 150 кмоль/ч, начальное молярное соотношение jH, О2 = 1 2, степень конверсии пропилена 0,6, селективность образования акролеина 0,8. Определить энтальпию процесса. [c.198]

Интегрируя первое уравнение (11.47) ири условии постоянства 110 высоте насадки молярных потоков паров и флегмы, имеем [c.81]

По известным начальным и конечным значениям л, (или Р,) для одного из -веществ вычисляется глубина (полнота) протекания реакции, а затем по уравнению (1.35) или (1.36) - молярные количества или молярные потоки всех других веществ. [c.37]

При проведении химической реакции в потоке (реактор идеального смешения или идеального вытеснения) при стационарных условиях скорость реакции по -веществу определяется как производная молярного потока -вещества ( , ) по реакционному объему (для гомо зных реакций) или по массе катализатора (для гетерогенно-каталитических реакций) при химическом превращении [c.132]

Провести материальный расчет процесса для условий начальный молярный поток бензола 150 кмоль/ч, начальное молярное соотношение [c.199]

Провести материальный расчет процесса для условий начальный молярный поток циклогексанола 150 кмоль/ч, степень конверсии спирта 90 %, селективность образования циклогексана равна 95 %. Определить энтальпию процесса. [c.200]

Здесь Уо характерный объем капель, в качестве которого выбран Ут V — мольный объем — бинарный коэффициент диффузии — молярный поток М — молекулярная масса нижние индексы Ь, О обозначают параметры жидкой и газовой фаз О, т — значения в начальный момент времени и усредненные по составу В — значения на межфазной поверхности. [c.552]

Для использования этих уравнений необходимо иметь значения чисел молей паровых или жидких потоков G и и даже при допущении постоянства молярных потоков по высоте колонны нужно располагать величиной флегмового числа. [c.450]

Та же величина условно принятого постоянным молярного потока жидкости в отгонной секции колонны может быть найдена еще и из того соображения, что она равна сумме молярного потока паров плюс вес остатка. Молярный же поток паров в отгонной секции меньше молярного потока паров в укрепляющей на величину отогнанных из сырья паров [c.451]

Рассмотренный нами аналитический метод расчета сложной колонны от тарелки к тарелке страдает тем серьезным недостатком, что не учитывает изменяемости молярных потоков при переходе от одного горизонтального уровня колонны к другому. При анализе бинарной колонны было установлено, что принятие постоянства молярных потоков находится в известном противоречии с действительной картиной процесса, и путем использования уравнения теплового баланса оказалось возможным каждый раз находить действительные значения весов или молярных потоков паров и жидкости в любом межтарелочном отделении колонны. Изменяемость молярных потоков или весов паров и флегмы в сложной колонне также можно учитывать путем использования уравнения теплового баланса. Однако здесь эта задача решается значительно сложнее и лишь методом постепенного приближения. Расчет действительных весов паровых и жидких фаз производится в несколько этапов. В первой стадии расчета допускают постоянство молярных потоков и на основе этого допущения по составу одной из фаз находят состав встречной на одном уровне фазы так, как это делалось в рассмотренном выше примере. Затем во второй стадии расчета по уравнению изотермы определяют температуру встречного потока, которым в отгонной секции является жидкий поток, а в укрепляющей [c.455]

По полученным в четвертой стадии расчета значениям молярных потоков устанавливается первое приближенное значение флегмового числа в рассматриваемом сечении, отвечающее температуре, найденной выше во второй стадии расчета. В дальнейшем все стадии расчета, начиная с первой, повторяются до получения полного совпадения между принятым и найденным значениями молярного потока. При этом в целях интерполяции удобно представлять флегмовые числа в функции температуры. [c.456]

Изложенная методика учета изменяемости молярных потоков по высоте колонны сложна, требует значительной затраты труда и должна применяться лишь в тех случаях, когда требуется особенная точность расчета. В большинстве же случаев приходится ограничиваться описанной выше приближенной методикой, пренебрегающей изменением молярных потоков по высоте секций. [c.456]

Подставив вместо В приближенное постоянное значение, получим отсюда все результаты главы П1.Так, формула (1У,68) даст для эффективной скорости стефановского потока значение (П1,10), только значение у будет даваться выражением (1У,72). Заметим, что определенная таким образом эффективная скорость стефановского потока не обращается в нуль и для реакций без изменения объема, если только коэффициенты диффузии реагентов и продуктов неравны между собой. При этом в стационарном состоянии как массовый, так и молярный потоки отсутствуют, но тем не менее выражение для макроскопической скорости реакции содержит логарифмический множитель того же вида, что и выведенный в главе П1. Это своеобразное явление можно назвать фиктивным стефановским потоком. [c.201]

Обычным допущением, значительно упрощающим расчеты, является принятие пеи шепностп потоков флегмы и паров по всей высоте секций колонны. Прп помощи заданного рабочего флегмового чнсла можно легко связать молярные потоки паров и флегмы в секциях колонны по (VI 1.80). [c.392]

Учет изменяемости величин молярных потоков паров и флегмы. Изменяемость молярных потоков паров и флегмы в сложной колоние можно учитывать обычным путем — составлением тепловых балансов, позволяющих определять действительные значения величин иаровых и лшдких потоков на различных уровнях колонны. Однако здесь эта задача решается значительно сло кпее, чем в простой колонне, и лишь методом ностепепиого приближения. [c.394]

Это будет первое приближенное значение флегмового числа, котррое отвечает температуре, найденной выше во второй стадии расчета. В дальнейшем все стадии расчета, начиная с первой, повторяются до получения полного совпадения между принятым и найденным значениями молярного потока флегмы. В целях интерполяции удобно представлять флегмовое число в функции темнературы. [c.394]

Тепловой баланс для определения величины молярного потока флегмы, стекающей с ниишей тарелки укрепляющей секции на питательную тарелку, приводит к соотиогаепию [c.394]

Тепловой баланс для определения велнчи1гы молярного потока паров, поднимающегося с питательной тарелки, приводит к уравнению [c.395]

Здесь сохранен лишь один иижнпй индекс, указывающий тарелку, к которой относится данная величина. Уравнения эти применимы к любому комнопснту системы. Для их использования необходимо располагать значениями молярных потоков G и и даже при допущении постоянства этих потоков по высоте секций долгкна быть принята величина рабочего флегмового числа. [c.397]

I — коэффициент кинематической вязкости, см 1сек р —плотность, г/см а — поверхностное натя/кение, кг м г — время, ч Ф — относительный молярный поток компонента [c.191]

Для определения Е необходимо провести полный расчет этиленовой установки, который, если пользоваться точными методами, по своему объему значительно превосходит расчет змеевика трубчатой печи. Вместо трудоемких точных методов расчета [можно] использовать методику расчета ректификационных колонн (методика Андервуда)] [4, 5], разработанную нри условии постоянства молярных потоков по колонне и относительных летучестей компонентов. Как показали исследования па математической машине [6], эта методика дает точность расчета, внолпе достаточную для целей проектирования. Расчет энергозатрат, связанных с компрессией пирогаза, удобно проводить по формуле изотермического сжатия. [c.201]

При протекании химического щюцесса в условиях стационарного режима работы реактора молярный поток продукта В (F ) связан с начальным молярным потоком реагента А (F/J, конверсией (Хд), интегральной селективностью (Ф ) и выходом соотношением [c.182]

Провести материальный расчет процесса для условий начальный молярный поток метанола 30 кмоль/ч, начальное молярное соотношение СН3ОН Оа = 3 1,1, селективность образования формальдегида [c.200]

Провести материальный расчет процесса для условий начальный молярный поток бензола равен 100 кмоль/ч, молярное соотношение С,Нд О, = 1 20, степевь конверсии бензола 0,95, выход малеинового ангидрида 0,75. Определить селективность по ангидриду и энтальпию процесса. [c.198]

Провести материальный расчет процесса для условий начальный молярный поток этилена равен 150 кмоль/ч, начальное молярное соотношение С2Н4 Н2О = 1 0,75, степень конверсии этилена равна 4 % при селективности по спирту 0,95, выход диэтилового эфира составляет 1,5 %. [c.199]

Провести материальный расчет процесса для условий начальный молярный поток этилена равен 100 кмоль/ч, начальное молярное соотношение С2Н4 С,Н, 1 5, степень конверсии этилена равна 100 %, выход этилбензола составляет 95 %. Определить энтальпию процесса. [c.199]

Провести материальный расчет процесса для условий начальный молярный поток 100 кмоль/ч, начальное молярное соотношение СеНаСНз Н2 = 1 5, селективность образования бензола равна 95 % при степени конверсии толуола 80 %. Определить энтальпию процесса, считая реакционную систему неидеальной. [c.200]

Для молярного потока ni частицы с номером I падаюгцего на единицу плогцади поверхности из кинетической теории имеем [c.59]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология