Диффузионный поток

Франк-Каменецкий [64] предложил приближенный метод расчета диффузионного потока к химически реагирующей поверхности (метод равнодоступной поверхности), согласно которому массовый поток в присутствии химической реакции выражается через диффузионный поток без химической реакции [c.272]

Приближенные модели переноса. При изучении экстракции и абсорбции расчет процессов массо- и теплообмена часто проводят, исходя из предположения, что гидродинамика существенно влияет на массо- и теплоперенос, в то время как тепловые и диффузионные потоки слабо меняют характер течения. Это облегчает задачу, но, к сожалению, не избавляет от математических трудностей, связанных с учетом сложных гидродинамических условий, в которых протекают массо- и теплообменные процессы. Развитие теории массо- и теплопереноса щло по пути учета влияния гидродинамических факторов с помощью построения различных приближенных моделей. [c.172]

Используя решение для диффузионного потока на сферу с тонким диффузионным слоем (Рг 1), автор [61] получил [c.141]

Конвективный и диффузионный потоки через плоскость г (внутрь) [c.292]

Прямые экспериментальные методы определения величины концевого эффекта, основанные на непосредственном измерении концентрации за время образования капли, отсутствуют. В работах [333, 337, 338] концентрацию экстрагируемого каплей вещества замеряли после ее обратного втягивания в капилляр. Этот метод нельзя считать прямым, поскольку процесс образования капли и ее последующего втягивания в капилляр неадекватны. Плотность диффузионного, потока велика в начальный период образования капли и уменьшается по мере роста капли и ее дальнейшего втягивания в капилляр. По-видимому, этот метод должен приводить к несколько заниженным значениям коэффициента массопередачи. Экспериментальные данные работ [333, 337, 338] по концевому эффекту при лимитирующем сопротивлении дисперсной и сплошной фаз методом втягивания в капилляр привели к удовлетворительному соответствию с результатами расчетов по формуле Ильковича, согласно которой а = 1,52. [c.213]

Сравнивая выражения для Сг и С2 в (2.179) с уравнениями характеристик (2.178) системы (2.176), нетрудно установить, что скорости волн с I VI с2 являются линеаризованными вариантами характеристических скоростей. В монографии Уоллиса [94] эти волны называются динамическими. Сопоставляя уравнение движения частиц в (2.177) и выражения для скоростей волн с, и в (2.179), нетрудно заметить, что эти волны, так же как и звуковые волны в газах, определяются взаимодействием инерции и квазиупругой силы сопротивления сжатию (растяжению), которая в данном случае возникает в связи с существованием дополнительного диффузионного потока частиц. С другой стороны, при мы получаем волновое уравнение [c.142]

Фактор пропорциональности D называют коэффициентом диффузии. Минус перед правой частью уравнения (6-14) указывает на то, что поток идет в направлении от места с высшей концентрацией к месту с низшей концентрацией (рис. 6-3). Если рассмотреть диффузию в направлении всех трех координатных осей, то в векторной форме этот закон можно сформулировать так плотность диффузионного потока пропорциональна градиенту концентрации [c.63]

Дифференциальные уравнения (1.28), (1.29) и (1.31), а также граничные условия (1.7), (1.9) и (1.10) подробно обсуждены в главе 1. Из уравнения (1.31) при с = О, 6 = 0 следует, что на фронтальной плоскости реакции дс = Я и диффузионные потоки двух реагентов удовлетворяют стехиометрии реакции ( молей жидкого ре-агента на 1 моль абсорбирующегося компонента). [c.59]

Осевой диффузионный поток в сечении на выходе равен нулю, скажем [c.121]

Интенсивность тепло- . массообмена характеризуется величиной теплового или диффузионного потока к единице поверхности частицы. Локальное значение этой величины определяется выражением [c.176]

Если при проведении химической реакции можно пренебречь влиянием конвективного и основного (диффузионного) потоков, то второе уравнение (6-50) принимает вид [c.213]

Эффективный коэффициент диффузии позволяет описывать пористое зерно как гипотетическую псевдогомогенную систему, в поперечном сечении которой диффузионный поток одинаков и характеризуется значением [c.285]

Перенос вещества в потоке происходит как за счет молекулярного, так и за счет конвективного обмена. Согласно первому закону Фика, при наличии градиента концентраций возникает диффузионный поток [c.31]

Рассмотрим распределение трассера в пределах одной ячейки для установившегося режима. Через единицу поверхности, перпендикулярной направлению скорости транзитного потока и, в направлении г переносится количество трассера д, складывающееся из беспорядочного диффузионного потока —и упорядоченного ис [см. уравнение (11.4)] [c.39]

Здесь Ф - фактор ускорения, определяемый отношением потока вещества при наличии химической реакции к величине диффузионного потока при отсутствии химической реакции M=k D к , - начальная концентрация хемосорбента к - коэффициент массопередачи в фазе, где протекает химическая реакция [c.270]

Массообмен в зоне отрыва можно приближенно рассчитать, вос-пользовавишсь для функции тока в кормовой области сферы разложением типа (4.101). При этом формально считается, что в зоне отрыва образуется диффузионный пограничный слой и что в точке набегания потока со стороны отрывной зоны (точка т = тг) концентрация вещества равна концентрации вдали от сферы. Полный диффузионный поток определяется суммой потоков в пограничных слоях до точки отрыва и в зоне отрьганого течения. Такой приближенный способ учета массообмена в вихревой зоне был применен в работах [281, 286]. Следует однако отметить, что он носит весьма условный характер, так как ввиду наличия циркуляции жидкости в вихревой зоне граничное условие постоянства концентрации вдали от капли для этой области не вьшолняется. На рис. 4.11 кривая/характеризует массообмен твердой сферы. Штриховая часть этой кривой соответствует решению без учета массообмена в зоне отрыва. Заметим, что при фиксированных значениях Ре с изменением Ке от 0,5 до 100 коэффициент массообмена для твердой сферы возрастает примерно в 1,6 раза. На рис. 4.11 приведены также экспериментальные данные Гриффита [287] для капель с отношением вязкостей i =0,38 0,42 и 2,6. Для твердой сферы и капель жидкости в газовом потоке для массо- и теплообмена опытные данные в ряде работ [288-291] обрабатьшались в виде корреляционной зависимости [c.201]

Дл определения величины диффузионного потока следует сочетать ураппения (11.7) и (II.9) [c.64]

Модель идеального перемешивания. Поступающий поток немедленно рас пространяется по всему объему аппарата концентрации и температура во всех точках аппарата в любой момент времени одинаковы и равны концентрациям и температуре в выходном потоке. При этом отсутствуют диффузионный поток вещества и передача тепла внутри аппарата теплопроводностью (рис. 35). [c.97]

В стационарном диффузионном потоке градиент концентрации постоянен Fia всем пути процесса и поэтому его можио заменить соотношением, где O — толщина слоя, через который происходит диффу- [c.425]

Концентрация с является лпнепноп функцией координаты х. Диффузионный поток течет в направлении оси ж. Разность концентраций пропорциональна длине отрезка оси X. [c.62]

Прежде чем рассматривать данный метод по существу, необходимо упомянуть, какую цель преследовал Бейрон. Дело в том, что любое допущение об изменении температуры по поперечному сечению неизбежно влечет соответствующее допущение о поперечной диффузии реагента. Высокая температура и большая скорость реакции в центральной части цилиндрического реактора приводит к быстрому расходованию реагентов в этой зоне. Тем самым создаются предпосылки для резкого изменения поперечных градиентов концентрации, которые приводят к радиальной диффузии реагента и продукта реакции соответственно к центру и периферии потока. Если бы не существовало этих диффузионных потоков между центральными и периферийными зонами, то центральные зоны стали бы почти неактивными вследствие того, что на некотором расстоянии от входа в реактор концентрация реагента упала бы почти до нуля (рис. 11). Очевидно, любой метод расчета, учитывающий поперечные колебания температуры без одновременного рассмотрения поперечной диффузии, дает завышенные размеры реактора. [c.55]

У поверхности жидкости градиенты концентраций всех компонентов, кроме абсорбируемого газа, будут равны нулю, если эти компоненты не испаряются или не вступают в мгновенные реакции на поверхности. Это является следствием того, что, за исключением растворяемого газа, ни один компонент не переносится через поверхность раздела фаз, т. е. диффузионный поток каждого из этих ком- [c.23]

Таким образом, пластифицирующее действие водосодержащих сред может проявляться в разной степени в зависимости от конкретного механизма деформации, преобладающего в тех или иных условиях. Наибольшие эффекты (ускорение ползучести на несколько порядков величины) возможны в тех случаях, когда вследствие своей поверхностной активности жидкость образует устойчивые прослойки. Достаточно высокая растворимость в ней твердых компонентов обеспечивает значительные диффузионные потоки, а геометрия системы способствует эффективному массопереносу. [c.91]

Согласно (П.6) элементарш.гй иоток диффундирующего г-го компонента состоит из дпух слагаемых — собственно диффузионного потока [c.63]

Неизбежность отставания механического ударного фронта и химической реакционной зоны вытекает из кинетических положений. В стационарной ударной волне, движущейся через газ со сверхзвуковой скоростью (у 10 — 10 см сек), градиент плотности через ударный фронт ограничивается диффузией. Диффузионный поток вещества через ударный фронт толщиной бд равен Бд дх ОАд 8в, где О — средний коэффициент диффузии в ударном фронте, а Ар — изменение плотности. В стационарном состоянии он должен быть равен потоку массыр г и внутрь ударной волны. Таким образом, решая уравнение относительно б , получаем [c.405]

В закрытых системах [229—234] самопроизвольно устанавливается циркуляция дисперсионной среды по своеобразной замкнутой схеме термодиффузионный поток пара (ТДП)-)-тер-мопоток связанной влаги (ТСВ)- -термокапиллярный поток влаги (ТКП) диффузионный поток влаги (ДВП)- пленочное течение влаги под действием градиента расклинивающего давления (ПРД). При этом вынос ионов влагой из материала тем выше, чем больше ТСВ. Поскольку величина термоградиент- [c.78]

Г 2 У к-ко УНук—ко Плотность диффузионного потока на поверхности капли J [c.199]

При беспорядочном расположении пор средняя площадь их постоянна для любого сечения и идентична пористости катализатора 8. Тогда если поры представляют собой систему цилиндрических каналов, расположенных цараллельно направлению диффузии, то диффузионный поток, отнесенный к единице площади поперечного сечения твердого пористого тела, будет составлять долю 8 от общего потока, наблюдающегося в аналогичных условиях, но в отсутствии твердого тела. При этом молекулы в пористом теле диффундируют не по прямым, а цо извилистым траекториям, длина которых в реальных порах больше, чем расстояние I отсчитанное по прямой в направлении диффузии. Для учета увеличения длины пути из-за криво линейности вводится так называе- [c.153]

Большое число работ 20-22 посвящено определению величины Ре в трех режимах 1) для диффузионного потока, при котором время протекания превышает время, необходимое для выравнивания концентраций в результате молекулярной диффузии вдоль канала 2) для диффузионно-ламинарного потока, при котором время протекания превышает время, необходимое для молекулярной диффузии в поперечном направлении, и меньше времени, необходимого для выравнивания концентраций за счет молекулярной диффузии вдоль канала 3) для ламинарного потока, при котором время протекания меньше времени, необходимого для вырав- [c.46]

Подход Хьюбера характеризуется учетом диффузионного потока газа. Пусть т количество ЫНз, мольЦм -ч), диффундирующее в 1 катализатора из пор зерна в поток газа при разности средних долей концентрации ЫНз в порах (хО и в потоке (д 1), равной 1%, т. е. при Х] — X) = 0,01. При этом число молей ЫНз, диффундировавших в объеме и = зсИ за 1 ч [c.316]

Курс коллоидной химии (1976) -- [ c.59 ]

Химия Краткий словарь (2002) -- [ c.102 ]

Массопередача в гетерогенном катализе (1976) -- [ c.0 ]

Теория горения и топочные устройства (1976) -- [ c.83 ]

Большой энциклопедический словарь Химия изд.2 (1998) -- [ c.87 ]

Основы массопередачи (1962) -- [ c.9 , c.202 , c.205 ]

Основы массопередачи Издание 3 (1979) -- [ c.167 ]

Физиология растений Изд.3 (1988) -- [ c.318 ]

Введение в мембранную технологию (1999) -- [ c.220 , c.221 , c.228 , c.231 , c.238 , c.239 , c.259 , c.260 , c.296 , c.394 , c.395 , c.410 , c.414 , c.415 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология