Локальное моделирование

При локальном моделировании теплообмена в зернистом слое необходимо учитывать дополнительный перенос теплоты от калориметра излучением и теплопроводностью к соседним шарам через прослойки газа вблизи точек контакта (см. раздел IV. 1). Для получения конвективной составляющей обшей величины а необходимо ввести соответствующие поправки. Коэффициент теплоотдачи излучением ал рассчитывали по известным формулам [12] в соответствии с коэффициентом излучения [c.150]

Метод локального моделирования теплообмена позволяет проводить опыты при больших числах Рейнольдса. Использование калориметра, встроенного в шар, позволяет измерить локальные по поверхности шара коэффициенты теплоотдачи. [c.144]

Разновидностью метода локального моделирования теплообмена в зернистом слое является метод регулярного режима охлаждения калориметров, который имеет некоторые преимущества перед методом стационарного охлаждения [72]. [c.144]

Локальное моделирование (шары) [c.156]

Как было показано в разделе П1. 1, вследствие упаковки элементов слоя в группы с различным коэффициентом пустот газ движется по слою с флуктуациями скорости. Такие флуктуации должны вызвать колебания в интенсивности массоотдачи по отдельным зернам. Действительно, наши опыты с определением убыли массы каждого отдельного зерна показали, что эта убыль рааглична с колебанием 4% вокруг среднего значения (в области Кеэ > 100). При обработке опытов коэффициент массоотдачи рассчитывали как усредненный по суммарной убыли массы на весь ряд. Проверкой корректности метода локального моделирования массообмена одним рядом возгоняемых шариков являются опыты с двумя рядами таких шариков, уложенными один на другой. Движущая сила переноса вещества, определяемая с учетом наличия нафталина в газе на входе в слой, для второго ряда меньше, чем для первого. Расчеты коэффициентов массоотдачи р в этих опытах показали, что в обоих рядах р практически одинаков. [c.149]

На рис. IV. 19, а показаны результаты опытов по теплообмену в стационарном режиме и при локальном моделировании. Только зависимость I сильно отклоняется вверх при Кеэ > 100 по-видимому, авторам [70] не удалось преодолеть трудности измерения температур элементов слоя, о которых говорилось выше. [c.159]

По объему исследования параметров процесса и конструкции устройства (печи) вещественное моделирование промышленных печей подразделяется на полное и локальное. Полное моделирование — это лабораторное воспроизведение и совместное рассмотрение протекающих в печах термотехнологических и теплотехнических процессов в реальной печной среде и в определенном конструктивном типе печи, уменьшенной в размерах по сравнению с оригиналом. Локальное моделирование — это раздельное рассмотрение этих процессов или участков печи с приближенным частичным моделированием только тех процессов и участков печи, изучение которых проще по частям или участкам. Результаты моделирования по частям или участкам соответствующим образом суммируются, в результате чего удается получить общую картину процесса или устройства в целом. [c.128]

В дополнение к сказанному ранее о моделировании процессов следует отметить, что практически трудно осуществить полное моделирование процесса, поэтому нередко прибегают к приближенному моделированию путем испытания модели только одного рабочего элемента, а не всего аппарата. При сложной форме модели осуществляют местное (локальное) моделирование. Моделирование облегчается в том случае, когда один из определяющих критериев теряет свое значение, т. е. когда наступает автомодельность процесса. Так, например, при больших значениях критерия Re он перестает влиять на распределение скоростей в сечении потока. [c.21]

При такой методике локального моделирования массообмена в одном горизонтальном ряду зерен удается вести эксперимент с концентрацией нафталина в газовой фазе, достаточно удаленной от равновесной, благодаря чему значения коэффициента массопередачи получаются более надежными. Надежность метода локального моделирования теплообмена в поперечно обтекаемом [c.391]

Большая и обстоятельная работа по исследованию трубок с круглыми поперечными ребрами выполнена Антуфьевым и Белецким [2-1], которые обобщили данные ЦКТИ и некоторых других исследователей. Основная часть опытов проводилась в аэродинамической трубе по методу локального моделирования в условиях нагревания воздуха. [c.42]

Применяя метод локального моделирования, т. е. моделируя процесс для многополочного аппарата на однополочном, мы определили [c.38]

Метод локального моделирования сравнительно прост и в ряде случаев позволяет получать достаточно точные результаты. Следует, однако, учитывать, что необоснованное применение метода локального теплового моделирования может привести и к значительным ошибкам. [c.168]

Построение ИП только на встретившихся образах отражает как бы "бытовую" форму (очень локальную) моделирования ПО. Вычисленное при этом значение ТЭ показывает относительную текстовую энтропию (ОТЭ, см. параграф 2.2). [c.99]

П1. Определение коэффициентов теплоотдачи методом локального моделирования теплообмена в зернистом слое. Этот метод позволяет ограничиться одним или несколькими зернами-калориметрами, в которые вмонтированы электронагреватели. Калориметры изготавливают из высокотеплопроводного металла, обычно меди для измерения температуры поверхности достаточно одной термопары тепловой поток определяют по мощности электронагревателя. [c.144]

В большинстве работ, выполненных методом локального моделирования теплообмена, использовался один шар-калориметр. В работе Дентона и соавт. [100] вводилась поправка на контактный и лучистый теплоотвод от калориметров, а также потери теплоты по проводам. Эта поправка определялась по мощности нагревателя при скорости газа, равной нулю, и разнице температур калориметра и газа в опытах. При этом конвективная составляющая теплоотдачи принималась равной Ыитш = 2. Для средних значений Ыиэ получены зависимости, близкие к формуле (IV. 71), с отклонением для шаров большего диаметра до 25%. [c.159]

Проверкой надежности метода локального моделирования массопередающего слоя одним рядом возгоняемых шариков служат опыты с двумя рядами таких шариков, уложенными один на другой. Движущая сила переноса вещества, определяемая по уравнению (V. 114) с учетом наличия нафталина в газе на входе в слой, для второго ряда меньше такой же величины для первого ряда. Расчеты величин коэффициента массопередачи р из данных эксперимента для обоих рядов показывают, что в обоих рядах р практически одинаков. Таким образом, корректность метода локального моделирования в нашем случае нужно считать доказанной. [c.394]

Результат, полученный для пластины, распространен Л. Е. Калихманом на криволинейную поверхность, обтекаемую газом. Несмотря на сложную методику расчета и недостатки этих способов [10], [11], турбулентный режим просчитан по Калихману, причем расчет выполнен в крайнем предположении о турбулентном характере пограничного слоя на всем протяжении течения. Полученные результаты в сопоставлении с данными опыта (режим П1 [4]) представлены на фиг. 6. Совершенно очевидно, что расчетные значения, полученные в предположении о ламинарном характере течения, расходятся с опытными данными даже по порядку величин. Значительно лучше согласуются с опытными данными результаты расчета для случая турбулентного течения. Разумеется, это вовсе не означает, что режим течения является турбулентным на всей длине канала, включая горловину. Только для участка канала, достаточно удаленного от горловины, где условности расчета не так существенны, удовлетворительное совпадение кривых можно рассматривать как подтверждение турбулентного характера течения в пограничном слое. Напомним, что аналогия Рейнольдса, заложенная в использованном расчетном методе, на этом участке справедлива. Заслуживает внимания возможность определения режима течения по интенсивности теплообмена путем применения способа обработки опытных данных, предложенного А. И. Леонтьевым и В. К. Федоровым [12], [13]. В качестве обоснования своего метода авторы ссылаются на теорию локального моделирования, идеи которой изложены в работах В. М. Иевлева. Согласно этой теории коэффициенты трения и теплоотдачи можно определить из интегральных уравнений импульса и энергии, если известны, на основании обобщения опытных данных, законы сопротивления и теплообмена в пограничном слое. Анализ уравнений динамического и теплового пограничного [c.111]

Как видно из табл. 2.1, полное моделирование процесса возможно только для ограниченного круга задач. Частичное или локальное моделирование позволяет найти основные закономе( юсти при выборе разумных допущений. В табл. 2.1 безразме жые величины, помеченные звездочкой ( ), могут не учитываться при приближенном моделировании динамики форсунок, но п ж выяснении других проблем эти же параметры не могут бьпъ исклочены. [c.27]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология