автомодельность рабочего процесса

В книге изложены основы теории вихревых компрессоров. Представлен сравнительный анализ существующих гипотез рабочего процесса. Классифицированы основные виды потерь. Показано влияние определяющих критериев подобия на эффективность вихревых компрессоров. Определены границы автомодельности по этим критериям. Предложены зависимости для пересчета характеристик компрессоров, работающих на газах с различными физическими свойствами при различных числах Маха и Рейнольдса. Особое внимание уделено определению рациональных форм и геометрических соотношений проточной части, разработке конкретных рекомендаций для расчета и проектирования вихревых компрессоров. Приведены примеры наиболее характерных конструкций и апробированных инженерных методов расчета. [c.374]

Изучение газодинамики выхлопа импульсной камеры в рабочем пространстве котла производилось на моделях газоходов (1 5 к натуре). Перенесение экспериментальных данных на натуру упрощается, если выполняются условия автомодельности газодинамических процессов. Так, для струи вторая автомодельная область обеспечивается, начиная с Ке, близкого Э-10 [80]. Число Рейнольдса для струи продуктов сгорания импульсной камеры составляет примерно 10 , что гарантирует моделирование во второй автомодельной области. При моделировании, распространения ударных волн в пространстве котла полагалось, что ударная волна автомодельна, и в расчетах использовался энергетический закон -подобия [72]. [c.87]

Таким образом, основой приближенного расчета промышленных реакторов может служить подобие процесса испарения капель отходов в стендовом и промышленном реакторах. Для этого необходимо соблюдение следующих условий 1) геометрическое подобие (включая подобие способа ввода распыленного отхода в реакторы) 2) гидродинамическое подобие, обеспечиваемое организацией рабочего процесса в автомодельной области 3) одинаковые топливо и окислитель и коэффициент расхода окислителя 4) одинаковые температуры процесса [c.152]

Отметим одну существенную особенность приведенных формул. При рассмотрении рабочего процесса лабиринтного насоса мы считали, что силы давления и трения, действующие в канале насоса, пропорциональны квадратам скорости относительного движения жидкости, т. е. режим течения жидкости автомодельный, поэтому все полученные выражения подчиняются законам динамического подобия и согласуются с формулами пересчета характеристик, справедливыми для центробежных и вихревых насосов [13]. Приведем формулы пересчета, показывающие, как [c.19]

До настоящего времени нет теории рабочего процесса лабиринтно-винтового устройства, которая учитывала бы совместное влияние вязкости и турбулентности на его характеристики. Для создания такой теории еще недостаточно накоплено экспериментальных данных, поэтому в дальнейшем используем теорию, изложенную в подразд. 1—7, в которой течение жидкости рассмотрено как чисто турбулентное, автомодельное. [c.23]

В дополнение к сказанному ранее о моделировании процессов следует отметить, что практически трудно осуществить полное моделирование процесса, поэтому нередко прибегают к приближенному моделированию путем испытания модели только одного рабочего элемента, а не всего аппарата. При сложной форме модели осуществляют местное (локальное) моделирование. Моделирование облегчается в том случае, когда один из определяющих критериев теряет свое значение, т. е. когда наступает автомодельность процесса. Так, например, при больших значениях критерия Re он перестает влиять на распределение скоростей в сечении потока. [c.21]

В таком ряде, как будет показано ниже, наблюдается автомодельность, т. е. независимо от размеров все тепловые, гидравлические и механические процессы протекают подобно. Этим обеспечивается равенство рабочих коэффициентов таких компрессоров. Одинаковыми будут для них также напряжения, относительные деформации и углы поворота упругой линии при изгибе, износ, степень неравномерности вращения и динамическая уравновешенность. Однако удельные веса и удельные себестоимости (на единицу производительности компрессора) — различны, причем в малых компрессорах они будут ниже, чем в крупных. Таким образом, малые компрессоры оказываются по расходу энергии равными крупным и более выгодными по весовым и стоимостным показателям. [c.125]

Следует заметить, что подобие может наблюдаться при полном механическом подобии потоков, протекающих по проточным частям двух насосов (натуры и модели), что, в свою очередь, требует подобного геометрического изменения шероховатости поверхности в рабочих органах насоса и равенства чисел Рейнольдса. Последнее условие приводит к большой скорости вращения вала у модельного насоса, поэтому в практике ограничиваются большей частью геометрическим подобием, так как процесс протекания потока жидкости происходит в автомодельных областях у модели и натуры, где не сказывается влияние чисел Рейнольдса. В гидротурбинах применяют ряд формул для пересчета к. п. д. натуры и модели на основании теоретических и опытных данных. В насосной практике этот вопрос не нашел еще достаточного обоснования [32]. Профессор А. А. Ломакин на основе заводских исследований центробежных насосов указывает, что гидравлический к. п. д. насоса можно определить из соотношения [c.70]

Весьма существенным для моделирования процессов сжигания в газогорелочных устройствах было установление границ автомодельности. Из литературных данных известно, что автомодельный режим наступает в различных агрегатах при разных значениях чисел Рейнольдса так, в регенеративной стекловаренной печи при Не = 8000 [Эйгенсон, 1952], для рабочих камер нагревательных колодцев при Ке = 4000 [Дегтев, 1959], а для рекуператоров П-образной формы при Ке = 2000 [Кирпичев, Михеев, 1936]. [c.209]

Для дисковых насосов параметрами, характеризующими их работу, являются геометрические параметры внутренний / , и наружный Кг радиусы дисков, щирина рабочей щели Ь, число / и толщина 5 дисков и т. д. гидродинамические параметры - напор Я, подача О, угловая скорость колеса со, мощность М, время г параметры рабочего тела — плотность р, вязкость и. Тогда на основании законов теории подобия, выбрав в качестве первичных величин диаметр = 2Кг, угловую скорость колеса со и плотность жидкости р, можно получить следующие безразмерные комплексы геометрического подобия Ь/Ог, 0x102. Ь/О и т. д., а также критерии (для установивщегося процесса работы насоса) Я = Н и — критерий Эйлера 0=0/(1 1)со >2-расходныйкритерий Л =Л /рсо /)2-мощностной критерий Ке = шО 1р — критерий Рейнольдса. Эти критерии и безразмерные комплексы имеют такой же вид, как и критерии для центробежного лопастного насоса. Отличие дисковых насосов при ламинарном режиме течения жидкости в рабочих щелях в том, что вязкость V является здесь одним из основных параметров, определяющим его характеристики. Поэтому течение нельзя считать автомодельным и пренебрегать критерием Тогда расход, напор, мощность и КПД натуры на подобных режимах выразятся через параметры модели следующим образом [c.44]