Схема движения потоков

Рис. 1Х-1. Основные схемы движения потоков при теплообмене (черной стрелкой обозначена более нагретая жидкость, светлой — меиее нагретая)

Средний температурный напор. В большинстве производственных процессов тепло передается при переменных температурах одного или обоих теплообменивающихся потоков. Очевидно, в этом случае разность температур, или температурный напор, пропорционально которому передается тепло, также будет величиной переменной, меняющейся вдоль поверхности нагрева. В связи с этим возникает необходимость определения средней разности температур (среднего температурного напора) между теплообменивающимися средами. Это среднее значение температурного напора, естественно, зависит от характера изменения температур потоков вдоль поверхности теплообменного аппарата, который может быть различным. К наиболее характерным случаям относятся прямоток, противоток, перекрестный ток и смешанный ток. Основные схемы движения потоков, соответствующие этим случаям, представлены на рис. ХХП-29. [c.605]

Основой мембранных газоразделительных аппаратов является мембранный модуль, представляющий собой пакет однотипных мембранных элементов. Объединенные в модуле мембранные элементы помещены в общий корпус аппарата, имеют общие точки ввода и вывода потоков газа схемы движения потоков в каналах мембранных элементов модуля, как правило, идентичны. По конструктивному признаку мембранные модули можно разделить на четыре типа плоскокамерные, рулонные (спи- [c.156]

Рис. 1У-16. Схема движения потоков а — твердых частиц вокруг горизонтального цилиндра б — газа в присутствии цилиндрической полости при = 0 в — то же, при = 0,75 г — то же, при — 1,25.

Между пластинами образуются извилистые щелевые каналы. Схема движения потоков в пластинчатом теплообменнике представлена на рис. 118. [c.164]

Рис. 118. Схема движения потоков в пластинчатом теплообменнике

Ниже излагается схема расчета процесса разделения бинарной смеси с учетом внешнедиффузионного сопротивления в напорном канале плоскокамерного мембранного элемента. При этом для простоты принята перекрестная схема движения потоков, пренебрегается также внешнедиффузионными сопротивлениями и градиентами давления в дренажном канале, хотя в принципе эти эффекты могут быть учтены, если использовать информацию об обобщенных законах массообмена для канала с вдувом [ ] [c.150]

СРАВНЕНИЕ РАЗЛИЧНЫХ СХЕМ ДВИЖЕНИЯ ПОТОКОВ [c.81]

Сравнение схем движения потоков проведено в [7, 25, 40, 49]. [c.81]

Таким способом решается задача о нахождении Ке,/Р при сравнении различных схем движения потоков. [c.84]

Таким образом, переход от продольного обтекания к поперечному ухудшает теплообменные свойства менее теплопроводного газа при сравнении теплоносителей. Подчеркнем, что здесь сравниваются критерии т) г разных газов, а не сами величины N одного и того же газа при изменении схемы движения потоков. [c.112]

Уравнения (8.14) и (8.15) дают возможность найти оптимальные числа Рейнольдса или скорости потоков для любого вида теплообменника и схемы движения потоков. [c.119]

Из (8.14) и (8.15) следует, что оптимальное значение Нег " является функцией следующих переменных Л , Дг, схемы движения потоков, теплофизических свойств теплоно- [c.119]

Рис. Х1У-18. Основные схемы движения потоков пара и жид-кости в контактной зоне

Имеются работы, в которых рассматривался вопрос выбора диаметра труб поверхности нагрева. Обычно это либо практические рекомендации, основанные на опыте конструирования и эксплуатации теплообменных аппаратов [31], либо общие соображения, основанные на характере зависимости Зaт (dъi) и связанные с конкретной схемой движения потоков. Например, в [72] исследовалось поперечное обтекание трубного пучка, а в [45]—продольное обтекание. [c.123]

Для теплообменников, в которых направление потоков является более сложным, чем прямоток или противоток (смешанное направление потоков), среднелогарифмический температурный напор должен быть скорректирован с помощью коэффициента ед/, численное значение которого зависит от схемы движения потоков и вспомогательных величин Р ж Н. [c.159]

Для расчета массообменных аппаратов используют также понятие эффективности тарелки по парам с и по жидкости В отличие от КПД тарелки г].,, величина которой всегда меньше единицы, значение эффективности определяется схемой движения потоков на тарелке и может быть как меньше, так и больше единицы. [c.46]

При дальнейших расчетах величину К уточняют в соответствии с конструкцией теплообменника и фактической схемы движения потоков (см. главу IX). [c.182]

Отверстия могут быть устроены двумя способами. Вертикальный поток движется между отверстиями, расположенными на одной стороне пластины (рис. 2). Это означает, что требуются пластины лишь одной формы, поскольку их перевертывание изменяет направление движения потока на обратное и расположение перепускных отверстий, чте обеспечивает необходимый режим течения потока. Кроме того, упрощается изготовление и хранение пластин. Диагональная схема движения потока между противоположными углами (рис. 3) приводит к иной картине распределе- [c.298]

Взаимодействие фаз в пределах всего аппарата или его отдельных участков (контактных устройств) может осуществляться по трем основным схемам в противотоке, прямотоке или в перекрестном токе. От схемы движения потоков зависят пределы изменения концентраций в аппарате. [c.34]

Ряс. ХХП-29. Основные схемы движения потоков при теплообмене [c.605]

Все сказанное свидетельствует о предпочтительности противотока перед прямотоком, вследствие чего на практике всегда стремятся соблюдать противоточную схему движения потоков, за исключением тех случаев, когда эта схема не сообразуется с технологической схемой установки. [c.165]

Задача VII. 1. Требуется охладить жидкость в теплообменнике типа труба в трубе от 300 до 200° С. Охлаждающая жидкость входит при температуре 100° С и выходит при 150° С. Определить, следует ли принять прямоточную или противоточную схему движения потоков. [c.250]

В соответствии со схемой движения потоков газа в проточной части ступени (см. рис. 2.3) уравнения, описывающие изменение [c.65]

Средний температурный напор Д/ср процесса теплопередачи зависит от ряда факторов начальных и конечных температур охлаждающей и охлаждаемой жидкостей (газов), характера изменения температур охлаждающей и охлаждаемой жидкостей (газов), схемы движения потоков их и т. д. В настоящее время нет общего точного аналитического решения задачи по определению среднего температурного напора Д/ор. Имеются частные решения этой задачи, в том числе для противоточной схемы движения теплоносителей — уравнение Грасгофа, которое справедливо для противо- [c.250]

Рис. 4.2. Схема движения потока в трубопроводе произвольного сечения.

Рис. 4.2. Схема движения потоков газа в отопительном канале а) без рециркуляции, б) — с двусторонней рециркуляцией 1 — горелка, 2 — косые ходы, 3 — факел горения, 4 — рециркуляционные окна I — воздух, II — отопительный газ, III

С1 — Са 1Сд1— функция геометрии поверхности, вида теплоносителя и его параметров, схемы движения потоков, [c.30]

Величина е представляет собой отношение годовых затрат на поверхность теплообмена к затратам на нагнетатели и их привод. Из (8.7) и (8.8) следует, что оптимальное отношение этих затрат не зависит от экономических показателей, а определяется лишь условиями теплообмена схемой движения потоков, геометрией поверхности теплообмена, отношением теплофизических свойств потоков. Укажем интервал изменения величины для случая / ст = 0. При продольном обтекании каналов с развитым турбулентным режимом течения потоков (Лг = 0,8, а = 0,2) из (8.7) и (8.8) найдем нижнюю границу е°" = 2,5. При поперечном обтекании пучка шахматной компоновки и одностороннем наружном теплоносителе с = 0,6 и ан=0,27 получим gonT 3 55 Ддя коридорной компоновки при одностороннем наружном обтекании с Пн = 0,65 и Ян=0,2 имеем в°" = 3,3. При двухстороннем поперечном обтекании пучка нижняя граница, соответствующая ст = 0, для расположена между двумя предельными случаями односторонним внутренним обтеканием с е°" = 2,5 и односторонним наружным обтеканием с е " = 3,55. Верхняя граница существенно зависит от термического сопротивления стенки. Например, для водяных экономайзеров возможен случай Л=1, что при продольном обтекании соответствует е°" = 6. [c.118]

Дильман В. В., О расчете массообменных аппаратов с учетом эффектов продольного перемешивания и схема движения потоков при линейной равновесной зависимости. Теоретические основы хим. техн., 1, № 1, 100 (1967). [c.577]

Перекрестный и смешанный токи. Для расчета средней разности температур ири различных схемах движения потоков Н. Н. Белоконь получил ураииеиие, аналогичное уравнению (IX,6), в котором Аг, , и А ,, обозначают наибольшую и иаименыпую разности температур, определяемые следующими формулами [c.154]

Рис. ХУ1П-14. Схема движения потоков в рамном фильтр-прессе

Движущая сила тепло- и массообмена (А< и АС) в уравнениях (II.1)—(И.З) по аналогии с массопередачей (абсорбция, десорбция) определяется в зависимости от взалмного направления потоков жидкости и газа, а также от принятой гидродинамической модели перемешивания. Для пенных аппаратов, как и для других реакторов со взвешенным ( кипяш,им ) слоем, общепринятой служит схема движения потоков в виде перекрестного тока. Для перекрестного тока выведены многие теоретические зависимости, характеризующие гидродинамику пенного слоя, а также массо-и теплообмен в слое пены [178, 234, 235]. Для пенных аппаратов с переливами, т. е. при перекрестном направлении потоков на одной тарелке, движущую силу сухой теплопередачи можно определять по формуле Позина [222, 232—235] [c.92]

С. Расположение пластин. Число и способ размещения пластин определяются назначением тсплообме1Н1Ика. На рис. 4 показана схема движения потока в двухходовой системе с двумя каналами для каждой жидкости в каждом ходу. Видно, что на количество ходов и изменение направления потока в конце каждого хода влияет незакрытое отверстие пластины Q. Если имеется М активных пластин, то всего имеется Ы- -1 канал для теплоносителе с дополнительной пластиной у каждого из концов для создания внешних каналов потока. [c.299]

Рассмотрим схему движения потоков в противоточиом аппарате для массообмена (рис. 16-2). В аппарат поступают фазы О (например, газ) и Ь (например, жидкость). Пусть расход носителя в фазе О составляет О кг/сек, а в фазе Ь равен L кг/сек. Содержание распределяемого компонента, выраженное в виде относительных весовых составов, в фазе С обозначим через У, в фазе I — через X. [c.567]

Рис. 16-2. Схема движения потоков в противоточиом аппарате для массообмена.

Рас.4.б. Схема движения потоков в отопительном канале при рециркуляции продуктов сгорания 1 — горелка 2 — соединительные каналы (косые ходы) 3 — рециркуляционные окна 4 — ( кел гореения 5 — направление движения газовых потоков а — без рециркуляции б — односторонняя рециркуляция в — двухсторонняя рециркуляция [c.91]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология