Разделение бинарной смеси

Селективность процесса разделения бинарной смеси в пористых сорбционно-диффузионных мембранах, определяемую в первом приближении идеальным фактором разделения, можно исследовать на основе уравнения проницаемости (2.63) с привлечением соотношений (2.38), (2.53), (2.66) и (2.68), связывающих феноменологические характеристики О,", Di и a ij с молекулярными параметрами газов (Ми ац, е,-, ). Очевидно, увеличение молекулярных размеров и параметров парного [c.65]

Математическое описание динамических режимов тарельчатых ректификационных колонн для разделения бинарных смесей [c.86]

При разделении бинарных смесей достаточно простой полной или даже неполной колонны. При разделении тройной смеси на индивидуальные компоненты требуются уже две простые колонны, при разделении четырехкомпонентной смеси — три колонны и т. д. [c.106]

В промышленной практике сравнительно редко встречаются бинарные смеси без примесей более легких или более тяжелых компонентов. Тем не менее технологический расчет процесса ректификации можно выполнять на основе представления разделяемой смеси в виде бинарной. Кроме того, на примере разделения бинарной смеси легче всего изучить основные особенности процесса ректификации. [c.107]

Тарельчатая ректификационная колонна для разделения бинарной смеси. [c.66]

Используя (3.39) и (3.80) получим корреляцию для идеального фактора разделения бинарной смеси [c.106]

Величина а оказывает очень большое влияние на минимальное и действительное числа теоретических тарелок, необходимых для получения заданной степени разделения. Представим себе, например, процесс непрерывного разделения бинарной смеси на фракции со следующими соотношениями состава. [c.99]

Разделение бинарных смесей. Скорость переноса g, [моль/ (м -с-Па)] компонентов А и В через мембрану описывается известными феноменологическими соотношениями [c.189]

Поток, возникающий в объемной газовой фазе под действием градиента концентрации, определяется в случае разделения бинарной смеси по уравнениям, аналогичным (2.47) и (2.60) [c.63]

Реальный фактор разделения бинарной смеси, согласно [c.104]

Основные выводы, сделанные в разд. 3,3 и 3,4 при анализе проницаемости и селективности непористых полимерных мембран, корректны и для металлических мембран. Следует лишь отметить высокие значения селективности при извлечении водорода из смеси с другими газами, кроме дейтерия. Фактор разделения бинарной смеси Нг—Ог на металлических мембранах колеблется в пределах 1,38—1,65 [8]. [c.117]

Ниже излагается схема расчета процесса разделения бинарной смеси с учетом внешнедиффузионного сопротивления в напорном канале плоскокамерного мембранного элемента. При этом для простоты принята перекрестная схема движения потоков, пренебрегается также внешнедиффузионными сопротивлениями и градиентами давления в дренажном канале, хотя в принципе эти эффекты могут быть учтены, если использовать информацию об обобщенных законах массообмена для канала с вдувом [ ] [c.150]

РАСЧЕТ МОДУЛЕЙ НА ОСНОВЕ ИЗОТРОПНЫХ МЕМБРАН ДЛЯ РАЗДЕЛЕНИЯ БИНАРНЫХ СМЕСЕЙ [c.160]

РАСЧЕТ МОДУЛЯ НА ОСНОВЕ АСИММЕТРИЧНЫХ И КОМПОЗИЦИОННЫХ МЕМБРАН ДЛЯ РАЗДЕЛЕНИЯ БИНАРНЫХ СМЕСЕЙ [c.171]

При расчете мембранного модуля для разделения многокомпонентных смесей (как и в случае разделения бинарной смеси) заданными величинами являются расход, состав, давление и температура исходного потока. При проектной и технологической постановке задачи расчета и ее решении система уравнений, описывающих процесс разделения многокомпонентной смеси на элементе площади Р (рис. 5.16), независимо от гидродинамических параметров течения и структуры потоков в элементе, имеет вид [19] [c.183]

Разделение бинарной смеси. Н. И. Николаев и др. [2, 17] разработали метод расчета каскадов без потерь на смешение (идеальный каскад) на основе системы уравнений, позволяющей определить концентрации на входе в каждую /-ю ступень, коэффициенты деления потоков 0 и расходы поступающей на ступень газовой смеси [c.209]

Результаты расчетов мембранных многоступенчатых установок с рециркуляцией (идеальные каскады) для разделения бинарной смеси (воздух) приведены в табл. 6.1 [3]. В качестве мембраны использовали силоксановую пленку толщиной б = = 10 м коэффициенты газопроницаемости кислорода и азота через мембрану соответственно равны Лоз = 113,8-10 моль- м/(м -с-Па) и ЛN2 =51,9-10- 5 моль-м/(м2-с-Па). Давления в напорных и дренажном каналах мембранных модулей поддерживали равными Р1=0,6 МПа, Рг = 0,1 МПа. Цель процесса — получение 1 м /с обогащенного до 91—92% (об.) О2 газового потока, поэтому установка представляет собой только укрепляющую часть каскада. [c.209]

Разделение бинарных смесей [c.216]

С увеличением флегмового числа, как и при ректификации, возрастает степень разделения и уменьшается высота мембранной колонны в пределе (Я = оо) можно получить максимально возможное при данных условиях разделение бинарной смеси. При этом высота колонны минимальна. Составы газовых потоков в каждом сечении напорного и дренажного прост- [c.219]

Используя аналитический аппарат термодинамического анализа и численный метод расчета массообмена в мембранном модуле (см, гл. 4), исследуем эффективность мембранного процесса разделения бинарных смесей на примере плоскокамерного модуля. [c.259]

Более эффективными представляются производительные, хотя и менее селективные, полимерные мембраны. Фактор разделения бинарной смеси гелий — метан у большинства полимеров значительно больше единицы и может достигать высоких значений, вплоть до 150 — у полиэфиримидов (ПЭИ) [54, 55], [c.323]

Задание на проектирование. Рассчитать ректификационную колонну непрерывного действия для разделения бинарной смеси бензол—толуол по следующим данным производительность по исходной смеси Р = 5 кг/с содержание летучего компонента в исходной смеси = 35 % (масс.) в дистилляте Хр = 98 % (масс.) в кубовом остатке х = 1,7 % (масс.) [c.125]

Рис. 11-5. Схема потоков в ректификационной колонне для разделения бинарной смеси

Рассмотрим математическое описание статики ректификационной колонны для разделения бинарной смеси. [c.77]

Одним из методов снижения количества флегмы является охлаждение потока питания. В случае разделения бинарных смесей, лак известно, при охлаждении потока питания уменьшается наклон рабочей линии для исчерпывающей секции колонны в сто- [c.184]

На рис. 7.32 приведены результаты расчета колонны периодической ректификации при разделении бинарной смеси состава [c.396]

Разделение бинарной смеси при минимальной флегме является предельным случаем здесь обе зоны постоянной концентрации непосредственно примыкают к тарелке питания. [c.71]

Синтез технологической схемы на основе метода динамического программирования заключается в следующем. Схема разделения многокомпонентной смеси рассматривается как многостадийный процесс без обратных потоков массы и энергии. В качестве стадий или подзадач выделяются колонны для деления бинарных, тройных и т. д. смесей исходной системы. Начиная с колонн для разделения бинарных смесей отыскивается оптимальная в смысле при- [c.138]

Характерные зависимости времени пребывания, как функции коэффициента массопередачи, и состава жидкости, как функции времени пребывания, при разделении бинарных смесей для от- [c.89]

Математическое описание колонны для разделения бинарной смеси состоит из уравнений общего материального баланса колонны, уравнений материального баланса для произвольного сечения колонны по легколетучему компоненту и уравнения, описывающего парожидкостное равновесие. [c.203]

На рис. 57 представлены результаты расчета колонны для разделения бинарной смеси. Исходные данные К = 2, EPS = 0,01 ХР = 0,5 = и N = 3, ОТ = 0,1 Р = 2 = 2 NP = 2 Ь = 5 -, В = 1. [c.369]

Пример 3. Составить программу расчета зависимости числа теоретических ступеней разделения укрепляющей части ректификационной колонны (при разделении бинарной смеси) от флег-мового числа. [c.438]

Пример 3. Для условий задачи, рассмотренной в главе 8 (стр. 200), составить программу расчета профилей концентраций по высоте ректификационной колонны для разделения бинарной смеси. Для обеспечения сходимости решения использовать метод деления отрезка пополам. Результаты расчета напечатать в виде таблицы и вывести в виде графика. [c.460]

Дрейфуса с определением оптимальной схемы разделения смеси. Расчеты подсистем проводят от простейшей к сложной — от разделения бинарной смеси к тройным, четверным и т. д. [c.135]

В табл. 11.5 иллюстрируется указанная процедура расчета применительно к разделению пятикомпонеитиой смеси АВСПЕ на чистые компоненты [43]. Для данной смеси имеется 10 подгрупп из 2, 3, 4 и 5 компонентов, для разделения которых могут быть использованы 20 подсистем. При расчете разделения бинарных смесей А В, ВС, СО и ОЕ ка чистые комяоненты определяют оптимальные условия разделения давление, флегмовое число н число теоретических тарелок. Затем рассматривают разделение трехкомпонентных смесей н определяют опти-мальную схему по минимуму приведенных затрат. Например, для смеси АВС сравнивают стоимость разделения по схемам [c.135]

Из изложенного следует, что для получения высокой степени разделения бинарных смесей надо работать с верхним и нижнпм возвратами. На рис. 13-37 приведены схемы соединения двух каскадов для такого случая. [c.290]

В данном разделе рассмотрен лишь ряд наиболее прость[х математических моделей ректификационной колонны для разделения бинарной смеси и одного из случаев организации процесса экстракции с перекрестным током, которые не претендуют на высокую точность математических оиисаний, но тем не менее дают возможность иро-иллюстрировать общий подход к построению математических моделей массообменных процессов. [c.66]

Опытные данные по разделению бинарной смеси Не—Кг, полученные при испытаниях этих модулей, представлены на рис. 8.31. Количество Кг в исходном газе — 0,001 мол. доли, давление в напорном канале —0,6 МПа, в дренажном — 0,1 МПа. Как видно из рисунка, в модуле с мембранами из силиконового каучука пермеат обогащается криптоном противоложный эффект наблюдается при разделении на микропористой ацетатцеллюлозной перегородке. [c.319]

В табл. VI, 2 приведены опытные данные [6], нолученные при разделении бинарных смесей азеотроиного состава на лабораторной установке при рабочем давлении около 7 МПа (70 кгс/см ) с использованием ацетатцеллюлозных мембран. [c.279]

Принимают следующие допущения даполиительно к приведенным для случая разделения бинарной смеси теплота смешения потоков пара и жидкости равна- нулю тарелки колонны, за исключением тарелки питания, дефлегматора и куба, работают адиабатически разделительное действие куба приравнивается дейст- [c.79]

Подход к синтезу схем разделения, основанный на методе динамического программирования, состоит в следующем [42—44]. Схема разделения многокомпонентной смеси рассматривается как многостадийный процесс без обратных потоков массы и энергии. В качестве стадий или подзадач выделяются колонны для разделения бинарных, тройных и т. д. смесей исходной системы. Начиная с колонн для разделения бинарных смесей отыскивается оптимальная в смысле принятого критерия колонна. Затем аналогично анализируются колонны для разделения тройных смесей и с учетом полученного результата предыдущей подзадачи выявляется вариант деления трехкомпонентной смеси. Последовательно переходя к анализу смесей с большим числом компонентов, можно вычислить значения критерия оптимальности для всех схем и выявить среди них оптимальный вариант. Достоинством методов, основанных на динамическом программировании, является строгая математическая формулировка и снижение размерности задачи синтеза до расчета числа всех возможных колонн. Однако наличие рециркулируемых потоков может существенно усложнить применение метода динамического программирования. [c.482]

Повышение энергетической эффективности систем разделения. Традиционным методом разделения многокомпонентных смесей является ректификация. Однако это один из энергоемких процессов с весьма низкой эффективностью. Так, максимальная эффективность процесса ректификации, определяемая как [47, 48] = WJQк, при разделении бинарной смеси состава = = 0.5 0,5 и коэффициента относительной летучести а = 3,0 [c.483]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология