Активное и индуктивное сопротивление проводов

АКТИВНОЕ И ИНДУКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ПРОВОДОВ [c.197]

АКТИВНОГО И ИНДУКТИВНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ПРОВОДОВ [c.198]

Построенные в соответствии с изложенным в 4-1 электрические характеристики дуговой печи дают возможность выбрать ее наиболее рациональный электрический режим. Такие характеристики для различных напряжений и мощностей трансформаторов или для реакторов с различными индуктивными сопротивлениями дают возможность выявить влияние ряда факторов на работу установки, т. е. не только выбрать правильный режим ее по току, но и судить о целесообразности принятого напряжения, достаточности мощности печного трансформатора и индуктивности реактора и рациональности их изменений. Поэтому значение электрических характеристик весьма велико, и для каждой крупной печной установки их, безусловно, следует строить. Такое построение осуществимо двумя путями. Первый путь опытный— по записям показаний приборов для различных токов при нескольких ступенях напряжения, позволяющий получить зависимость активной и кажущейся мощностей, а следовательно, и коэффициента мощности от тока /2. Для определения полезной мощности печи в этом случае необходимо подключать дополнительные ваттметры непосредственно к электродам, у места их входа в свод. При таком опытном снятии электрических характеристик обычно ограничиваются практически наиболее интересной областью тока, соответствующей максимуму активной мощности. Для получения качественных результатов необходимо проводить опыт при спокойном режиме печи, т. е. в период рафинирования, когда [c.105]

Формулы (11.7) и (11.8) являются основными для расчетов трехфазных сетей по потере напряжения, учитывающих как активное, так и индуктивное сопротивление проводов. Ниже без выводов приведены формулы для определения потери напряжения в линии с несколькими нагрузками. Вывод этих формул, а также подробная методика выполнения расчетов приводятся в курсах электрических сетей. [c.199]

Гн. Хн— удельное активное и индуктивное сопротивления нулевого провода. Ом/км [c.54]

Гф, Хф — суммарные активные и индуктивные сопротивления фазных проводов [c.51]

Так как емкость линии учтена в составе расчетных нагрузок, схема замещения сети (рис. Ь.Ъ.б) будет содержать лишь активные и индуктивные сопротивления проводов, определяемые с учетом нх площади сечения и числа цепей на рассматриваемых участках. [c.133]

К, XJ и — активное, индуктивное и емкостное сопротивление провода (кабеля). [c.88]

Характерной особенностью расчета токов в сетях до 1 кВ является необходимость учета активных сопротивлений элементов цепи КЗ, которые в кабельных и внутридомовых сетях, выполняемых проводами в трубах и каналах строительных конструкций, значительно превышают индуктивные сопротивления. Существенное влияние на суммарное сопротивление цепи в таких сетях оказывают сопротивления контактов коммутационных аппаратов, максимальных расцепи-телей автоматических выключателей, обмоток трансформаторов тока, а также переходные сопротивления контактных соединений и дуги, возникающей в месте КЗ. Все активные сопротивления шин, проводов, кабелей при КЗ увеличиваются из-за повышенного нагрева при КЗ. [c.236]

Принципиальная схема прибора приведена на рис. ХП1.33. В схеме моста плечи могут быть выполнены из сопротивлений, однако в этом случае для каждой заданной температуры необходимо уравновешивать не только активные сопротивления, но и реактивные, образованные паразитными емкостями токоподводящих проводов и др. Если же в качестве двух плечей применить две связанные между собой индуктивности и 4 и общую точ- [c.488]

В этом случае измерения должны проводиться в однофазном режиме мостовым методом (измерение индуктивности) с помощью высокочастотного потенциометра (измерение активного сопротивления). [c.88]

Рассмотрим трехфазиую линию, питающую симметричную нагрузку. Обозначим активное и индуктивное сопротивления проводов линии R и X (рнс. 7.5, а). Зная значение активной нагрузки Ps. ее коэффициент мощности os ф н напряжение ьа нагрузке Ug. определим ток в проводах лнннн. Как известно, при снмметрнчной нагрузке достаточно рассмотреть только одну фазу лннии, так как [c.106]

В мостике переменного тока достигнуть полного равенства потенциалов в точках С и О нельзя, потому что в цепи переменного тока, кроме активного омического сопротивления Я существует реактивное сопротивление Ясь- Последнее состоит из сопротивления емкости /шС и индуктивного соЬ, где со — частота переменного тока С — емкость Ь — индуктивность 1-= — 1 — оператор, соответствующий сдвигу фаз между током и напряжением на 90°. Полное сопротивление (импеданс) ветви 2 / с, L. Равновесие в этом случае определяется отношением не сопротивлений, а импе-дансов 2м/2л = / г. Чтобы добиться полного равенства потенциалов в точках С и О, нужно по мере возможности устранить реактивные сопротивления в отдельных ветвях измерительного контура. Для этого следует брать короткие соединительные провода, контакты тщательно зачищать и припаивать, ветви мостика экранировать, а экран заземлять. Однако все эти меры не устраняют емкостного сопротивления электрической ячейки. [c.190]

Схема универсальной цепи для преобразования полною сопротивления провода (в которое входят его активное сопротивление и индуктивность) в сопротивление нужной величины (50 Ом) приведена на рис. 3.10. Два ко1щеисатора обычно помещаются внутрь датчика возле катушки и настраиваются с помощью двух длинных стержней, проходящих через весь датчик. Настройка конденсаторов требуется для компенсации изме- [c.89]

Радиусом, равным /зф, из точки О проводится четверть окружности затем от вертикальной оси О—О откладывается падение напряжения в и.чдуктивном сопротивлении печной устатювки х. Затем от полученной на окружности точки Е вниз откладывается падение напряжения на активном сопротивлении 1г. Отрезок ОЫ на вер-тикэльтюн оси представляет напряжение на дуге б д. В предельной точке В напряжение на дуге равно нулю и все фазное напряжение компенсирует падение напряжения в активном и индуктивном сопротивлениях печной установки. Чем меньше величина тока лри данных значениях фазного напряжения и сопротивлениях г и х, тем выше коэффициент мощности печи и тем большая часть напряжения [c.304]

Формула полн - -о сопротивления системы фаза — земля (3.11) отличается от формулы (3.2) тем, что для расщепленной фазы прн определении активного сопротявлення и внутреннего индуктивного учитывается пучок параллельных проводов, образующих расщепленную фазу, а При определении внешнего индуктивного сопротивления вместо радиуса провода применяется эквивалентный радиус фазы г , который в зависимости от числа проводов рассчитывают по следующим формулам [c.44]

На рассматриваемом этапе расчета не учитывают потери в линиях питаюшей сети. Потери реактивной мощности в индуктивных сопротивлениях линий при максимальных нагрузках почти полностью компенсируются заряд ой мощностью емкости линии. Активные потери зависят от того, какова площадь сечения проводов, н на этом этапе расчета неизвестны Онн невелики и не могут оказать заметного влияния на значение наибольшей мощности, передаваемой по рассматриваемому участку сети. Поэтому площадь сечения проводов выбирают, не учитывая потери мощности в сети. [c.132]

Определение площади сечения проводов лини и. В сетях напряжением 110 кВ и выше применяют провода с большой плои дью сечения. Поэтому активные сопротивления обычно меньше индуктивных. Как известно, индуктивное сопротивление незначительно меняется с измеи нием площади сечения прово- [c.132]

Схема индуктивной ячейки может быть изображена в виде короткозамкнутого витка проводника, взаимодействующего с катушкой индуктивности (рис. 35, а). Такой виток наряду с определенной величиной активного сопротивления Rx обладает еще и некоторой индуктивностью L. Поэтому измерительную ячейку с раствором можно описывать как два связанных контура (см. рис. 35,6), взаимная индуктивность которых М. Первичный контур L2R2 образован собственно катушкой индуктивности и сопротивлением Rs ее провода, а вторичный контур Ri — исследуемым раствором. [c.139]

В том случае, когда желательно уменьшить размеры -моделей, необходимо применять более высокие частоты. По вашему мнению, для -моделирования коротких сетей -наиболее целесообразно применение частот 2 500 и 8 ООО гц. Модели получаются небольших размеров и могут быть быстро. изготовлены, а таки смещения по сравнению с токами проводимости -остаются пренебрежимо малыми. Поскольку на частоты 2 500 и 8 000 гц выпускаются только однофазные генераторы, то либо приходится проводить измерения в однофазном режиме, измеряя сопротивления контуров, образующихся при однофазных коротких замыканиях, либо применять статическое преобразование однофазного тока в трехфаз ный. На рис. 48,а -приведена схема такого преобразователя [Л. 3], а на рис. 48,6 — его векторная диаграмма. Нужная величина сдвига между токами в нагрузке достигается соответствующим подбором величин и С. том случае, когда фазные сопротивления -нагрузки являются активными и равными между собой, емкость -и индуктивность в схеме преобразователя должны быть такими, чтобы было —х. [c.82]

Ввиду симметрии нагрузки расчет выполняют лишь для одной фазы лнннн передачи Предположим, что параметры лнннн, т. е. активное К и индуктивное X сопротивления ее проводов и реактивная (емкостная) проводимость В= ыС, известны. Ввиду отсутствия короны и малого тока утечки по изоляторам активную проводимость С можно принять равной нулю. [c.132]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология